Размах деформации пластической

Размах деформации пластической 382 [c.618]

Размах деформации пластической 109 [c.252]

At - размах амплитуды пластической деформации (Ае=2 ),% [c.61]

Как видно из циклограммы, формирование усталостных бороздок шло при реализации в вершине трещины максимальной пластической деформации материала, которая могла быть реализована при данном блоке нагрузок. Поэтому дальнейшую интенсификацию процесса деформирования материала, необходимую для образования усталостной линии, в данном блоке нагрузок можно было получить только путем увеличения размаха деформации при переходе от сжатия стрингера к растяжению, чему на циклограмме отвечает этап между узлами № 24-29. Именно здесь реализовывался максимальный размах деформаций для данного блока нагрузок (см. рис. 14.1). Из сказанного следует, что, во-первых, продвижение трещины шло только на этапе нагружения стрингера, лежащем между узлами циклограммы № 24-48, и, во- [c.734]

Если задан размах одной пластической деформации, то i-+ с . Из формул (5.17) и (5.18) видно, что при расчете требуется предварительно назначить интервал, в который попадает искомое значение а ах- После этого нужно вычислить это значение и проверить по (5.17), попало ли оно действительно в указанный интервал. Учет циклической нестабильности через коэффициент а приводит к соответствующему упрочнению, когда коэффициенты жесткости возрастают, или к разупрочнению материала, если коэффициенты жесткости уменьшаются. Заметим также, что для построения петли пластического гистерезиса (см. рис. 5.10) достаточно вычислить напряжения прямого хода. После расчета напряжения о или а" (рис. 5.19) размах Да, т. е. высота петли гистерезиса, находится как сумма ст + Сг, после чего может быть найдена также и площадь а. [c.198]

Пример напряженного и деформированного состояния в диске турбины показан на рис. 4.7 [4, 14]. Как упоминалось выше, температурные напряжения на ободе в период запуска и стационарной работы сжимающие суммарные окружные напряжения в этой зоне поэтому оказываются незначительными. Основную нагрузку на обод создают усилия от рабочих лопаток. Как показывает эпюра рис. 4.7, я, наиболее напряженные зоны в диске — у отверстия в ступице и в полотне, где сказывается влияние концентрации напряжений. На рис. 4.7, б показано распределение пластических деформаций по радиусу как видно, наибольшие деформации развиваются на контуре отверстия в ступице. Зоны перехода в полотне также имеют повышенную деформацию. Кинетика напряженного состояния в течение первых семи циклов, установленная авторами [4, 14], показана на рис. 4.7, в. Как видно из этого рисунка, размах деформаций и их величина в экстремальных точках цикла, а также коэффициент асимметрии цикла деформирования существенно изменяются уже в первых циклах деформирования. Очевидно, что для расчета циклической долговечности следует использовать размах деформаций в стабилизированном цикле, если стабилизация вообще происходит. В ином случае необходимо использовать представления о закономерностях суммирования повреждений от нестационарных нагрузок, например, так, как это будет показано ниже на примере расчета диска малоразмерного газотурбинного двигателя. [c.86]

Ае -размах упруго-пластической деформации цикла при испытании на термическую усталость [c.15]

Размах упруго-пластической деформации, Д е, % [c.391]

Размах упруго-пластической деформации [c.393]

Размах упруго-пластической деформации А е, °/ [c.409]

Тип образца Цикл N 20 750 850 Максимальная температура цикла, С Размах упруго-пластической деформации, Д е, % N [c.572]

В последних исследованиях развития малых трещин в упруго-пластических полях в вершине надрезов размах номинальной пластической деформации рассматривается как фактор, способствующий росту трещины. Например, в работе 1265] в упругопластической области предлагается использовать для оценки скорости роста трещины эквивалентный коэффициент интенсивности напряжений в виде [c.109]

В нашем случае для неразвивающихся трещин размах номинальной пластической деформации отсутствует и, следовательно, коэффициент интенсивности напряжений не нуждается в коррекции. Интересно оценить размер пластической области. Для прикидочных расчетов используем известную формулу 1371 для радиуса пластической области [c.130]

Трудности возникают, когда нагружение не является жестким. Чтобы по заданным нагрузкам найти размахи деформаций, нужно использовать кривые циклического упрочнения, а также учитывать явление концентрации деформаций. При этом размах деформаций Абр зависит от пластической деформации Вр, накопленной в данной точке к началу данного цикла. Величина (Абр) в формуле (3.83) становится функцией как Авр, так и ер и учитывает историю нагружения и деформирования. В результате формула (3.83) скорее пред- [c.100]

Представление кривых термической усталости в координатах Дбр, Л р целесообразно потому, что в условиях жесткого неизотермического нагружения размах деформаций является единственным постоянным в цикле параметром (до начала значительного формоизменения образца). Обычно происходит пластическая деформация зависимость между напряжениями и деформациями нелиней- [c.164]

Определяется размах пластической деформации из нелинейного уравнения [c.184]

Из проведенного анализа следует, что структурный элемент определяется параметром, равным наименьшему объему обратимо пластически деформируемого материала, для которого применимы уравнения, связывающие размах пластической деформации в цикле с долговечностью анализируемого материала. [c.214]

Размах пластической деформации б зависит от максимальной деформации во в нулевом полуцикле и от числа полуциклов k. Эта зависимость в соответствии с экспериментальными данными может быть представлена в форме [c.76]

Циклическое накопление остаточной деформации, характеризуемое шириной петли пластического гистерезиса, определяет усталостное повреждение и разрушение с развитием трещины, но без образования шейки. Размах пластической деформации в соответствии с выражением (5.2) составляет [c.79]

В условиях циклического охлаждения труб при водной очистке в них возникают знакопеременные термические напряжения. Процесс термоциклического нагружения можно в простейшем случае изобразить показанной на рис. 5.28 схемой [168, 187—189]. В первом цикле охлаждения металл деформируется на величину е= =бу +бп (линия О —а —с), где еу и е обозначают соответственно упругую и пластическую деформацию при первом цикле охлаждения. При прекращении охлаждения температура металла восстанавливается до начальной величины и на него воздействует сжимающее напряжение. При этом происходит пластическая деформация бп" (линия d — e). В условиях повторных циклов процесс протекает по замкнутому контуру b— —d—e—b, который по существу представляет собой циклически повторяющуюся упруго-пластическую деформацию материала. Суммарная упругопластическая деформация и размах напряжений Ла по упрощенной петле гистерезиса выражаются как [c.236]

A /Oq) — размах и уровень максимального напряжения в цикле нагружения ео — пластическая деформация в цикле нагружения [c.236]

Исследования сварных зон нормализованной стали St 52-3N (С 0,19 и 0,08 % для основного металла и сварного шва соответственно) были выполнены при амплитуде полной деформации (0,5-1,3) % в интервале скоростей деформации (0,035-0,09) с [115]. Рассматривали рост трещины от внутренних дефектов в виде круговой трещины при асимметрии цикла нагружения R = -i. О скорости роста трещины судили по результатам измерения шага усталостных бороздок. Проверяли результат расчета констант уравнения (5.33), записанного через амплитуду полной деформации и через размах пластической деформации. В результате расчетов и обработки экспериментальных данных применительно к росту трещин в сварном шве было показано, что в интервале длины трещин (0,1-10) мм имеет место соотношение [c.246]

Нео1бходимо также иметь в виду, что иногда при соблюдении внешних условий жесткого нагружения по схеме Коффина размах деформаций Ае не остается постоянным в течение всего испытания вследствие локализации зоны пластического деформирования и изменения циклических свойств материала. Это означает, что испытание проводят на нестационарном режиме нагружения (по размаху деформаций). В этом случае необходимо в уравнении (5.35) учитывать непостоянство Ле, что можно сделать, например, в виде [c.124]

Важнейшими параметрами, характеризующими степень воздействия внешнего малоциклового термомеханического нагружения на повреждаемость, являются размах упругопластической пластической s / деформации в цикле, односторонне накопленная деформация, максимальная температура цикла нагрева Т max, длительность циклов нагружения и нагрева /ц (в том числе и длительность выдержки нагрузки или температуры), а также общая суммарная длительность процесса (число циклов или время г = Л //ц). Кроме того, существенную роль играет изменение деформационной способности или располагаемой пластичности материала, что характеризует деформации (односторонне накопленные и н.иклические), которые может выдержать материал перед разрушением (образованием макротрещины). [c.42]

Если рассматривать жесткое нагружение, то енак = 0 и уравнение (5.24) преобразуется з уравнение Коффина. Необходимо также иметь в виду, что иногда при соблюдении внешних условий жесткого нагружения по схеме Коффина размах деформации Де не остается постоянным в течение всего испытания вследствие локализации зоны пластической деформации и изменения циклических свойств материала. Это означает, что испытание производится на нестационарном режиме наг ружения (по размаху деформаций). В этом случае в уравнение (5.24) должны входить все значения Абр, изменяющиеся в течение Л/ р. Учет изменяющейся величины Лвр можно сделать, применяя правило линейного суммирования [c.178]

Существенно различное влияние частоты при циклическом нагружении в условиях напряжений <Га, больших и меньших предела упругости <Гу, связано с тем, что при <г > <Гу долговечность определяется преимущественно размахом кратковременной пластической деформации АСпл, на который время нагружения влияет значительно слабее, чем на размах деформации ползучести, обусловливающий ширину петли гистерезиса при о а < <Гу. В связи с этим при одних и тех же значениях Ле изменение периода цикла приводит к существенно разным результатам для материалов с высокими и низкими значениями пределов текучести (например, жаропрочные сплавы на никелевой основе с О а, > 750 МПа и аустенитные стали с <Год 200 МПа). [c.186]

Таким образом, для накопления повреждений необходимо и достаточно выполнение двух условий первое — наличие обратимой пластической деформации в цикле второе — размер зоны обратимой пластической деформации должен быть больще размера зерна (или блока). Тогда AKth можно определить как размах КИН, при котором зона обратимой пластической деформации должна быть равна размеру структурного элемента. Очевидно, в данном случае величина AKth отлична от нуля и непосредственно зависит от параметров структуры материала, что соответствует данным работы [156]. При АК > AKth повреждение в элементе будет накапливаться и трещина будет развиваться. [c.214]

Объяснение влияния R на скорость роста трещины основано на анализе эффекта закрытия трещины. Трещина в зависящей от R части периода на1ру-жения и разгрузки закрыта, т.е. как концентратор напряжения она не действует (рис. 34). Это означает, что размах эффективного коэффициента напряжений ЛК гг меньше, чем номинальная интенсивность напряжения. Захлопывание трещины является следствием остаточной пластической деформации на поверхностях трещины. Для некоторых материалов установлено, что дК гг"" (0,5 + 0,4 R) дК. [c.93]

Переход от жесткого к мягкому режиму нагружения вносит изменения в характер деформирования материала. При мягком нагружении, как и при >)<естком, изменение характера деформирования можно разбить на три периода. В первом периоде протяженностью от единиц до нескольких десятков циклов происходит некоторое увеличение ширины петли пластической деформации, во втором периоде для циклически разупрочняющихся материалов ее размах непрерывно возрастает. Для циклически упрочняющихся материалов ширина петли сокращается, а для циклически стабильных материалов она постоянна. В третьем периоде для всех материалов характерно увеличение ширины петли пластической деформации. Несущая способность определяется в основном длительностью первого и второго периодов, которые занимают более 0,9 от общей долговечности. [c.94]

Как показывают экспериментальные данные (см. рис. 1.2.4), при наличии в цикле выдержек наблюдается весьма существенное изменение напряжений и деформаций, причем накопленная деформация может превышать заданный размах в 2—3 раза и более. Расчет длительной малоцикловой прочности в соответствии с кинетическими деформационными критериями в форме уравнений (1.2.8), (1.2.9) дает для рассматриваемого случая нагружения хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных (таблица 1.2.1). На рис. 1.2.2, б показаны величины накопленного повреждения для режимов нагружения с выдержками при растяжении и сжатии, а также только при сжатии (точки 4). Характерно, что новые данные укладываются в поле рассеяния точек, соответствующих испытаниям, проведенным в условиях мягкого и жесткого нагружений без выдержек и с выдержками при постоянном напряжении (точки 2). Для расчета величины повреждения использована зависимость распо.пагаемой пластичности от времени, где ( ) — пластическая деформация при статическом разры- [c.27]

Одним из основных вопросов оказывается при этом влияние односторонне накопленных пластических деформаций на рост исходного сопротивления тензореаистора в ходе повторного знакопеременного деформирования. Для изучения указанных особенностей процесса проведен цикл испытаний [20], включающий соответствующие режимы деформирования. Были выполнены режимы н бсткого асимметричного нагружения, когда размах цикли- [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...