Окисление ускоренное

Чем больше оксида железа содержится в жидком металле, тем активнее окисляются примеси. Для ускорения окисления примесей в сталеплавильную печь добавляют железную руду, окалину, содер-жаш,ие много оксидов железа. Таким образом, основное количество примесей окисляется за счет кислорода оксида железа. [c.29]

В системе выпуска двигателей происходят реакции окисления окиси углерода и углеводородов ОГ с избыточным кислородом. Эти процессы при относительно невысоких для реакций в газовой среде температурах (300. .. 800 С) проходят с малой скоростью. Для ускорения протекающих реакций используют катализаторы. Механизм действия катализатора сложен. В основе окислительных процессов, протекающих на катализаторах, лежат процессы диссоциативной адсорбции кислорода и продуктов неполного сгорания, вследствие чего скорость их химического взаимодействия резко возрастает. [c.64]

Разрушение пленки отслаиванием (рис. 49, г) более вероятно на неровностях поверхности металла и приводит к ускорению окисления металла, о чем свидетельствуют изломы кривых окисления, подобные приведенным на рис. 47. [c.79]

При дуговой сварке плавящимся электродом рез получается более чистый и узкий, чем при резке неплавящимся электродом. Резку выполняют методом опирания. Наличие покрытия приводит при резке к повышению устойчивости дуги, замедлению плавления стержня электрода, изоляции его от стенок реза и ускорению резки благодаря окислению расплавленного металла компонентами покрытия. Ток при резке на 20—30% выше, чем при сварке. [c.93]

Способность сплава длительное время выдерживать воздействие агрессивных сред при высоких температурах зависит не только от диффузионно-барьерных свойств пленок продуктов реакции, но и от адгезии таких пленок к основному металлу. Нередко защитные пленки отслаиваются от поверхности металла во время циклов нагревания — охлаждения, так как коэффициенты расширения пленки и металла неодинаковы. Американское общество по испытанию материалов провело ускоренные испытания [58 ] на устойчивость различных проволок к окислению. Испытания заключались в циклическом нагревании проволоки (2 мин) и охлаждении (2 мин). Попеременное нагревание и охлаждение заметно сокращает срок службы проволоки по сравнению с постоянным нагревом. Срок службы проволоки в этих испытаниях определяется временем до разрушения или временем до увеличения ее электрического сопротивления на 10 %. В соответствии с уравнением Аррениуса, зависимость срока службы т (в часах) проволоки от температуры имеет вид [c.205]

Высокая стойкость циркония в деаэрированной горячей воде и паре представляет особую ценность при использовании в ядер-ной энергетике. Металл или его сплавы, как правило, заметно не разрушаются в течение длительного времени при температурах ниже 425 °С. Характерно, что скорость коррозии невелика в некоторый начальный период. Однако после определенной продолжительности контакта (от минут до нескольких лет — в зависимости от температуры) скорость коррозии резко возрастает. Как отмечают, это явление наблюдается на чистом и содержащем примеси цирконии после того, как потери металла достигают 3,5— 5,0 г/м . Аналогичное повторное ускорение окисления может происходить при еще больших потерях металла [55]. Если цирконий содержит примеси азота (>0,005 %) или углерода (>0,04 % то эти процессы протекают при более низких температурах [56 Негативное влияние азота ослабляют, легируя металл 1,5—2,5 % олова и уменьшая содержание железа, никеля и хрома. Такие сплавы называют циркалоями (см. выше). [c.380]

Обезжиривание 252, 253 Обесцинкование 28, 332—334 Обработка воды 278 сл. гидразинная 275, 276 добавлением ингибиторов 287 сл. добавлением щелочи 285 сл. котловой 284—288 силикатная 279 сульфитная 275, 291 удалением газов 285, 291 Окалина 188, 191, 203, 253 Окисление 188 сл. внутреннее 203 железа 204—206 катастрофическое 200 меди 202, 203 начальные стадии 189— 191 сплавов железа 204 сл. теория Вагнера 194— 196 уравнения 191—194 ускоренное 200 Оксидирование 246, 247 Оксиды металлов 192, 196, 199 Олово 239—241 [c.452]

При доступе воздуха заметное окисление масла происходит сравнительно быстро при температурах порядка 70—80° С. На окисление масла каталитически действуют некоторые металлы и сплавы, в том числе медь, латунь, свинец. Ускоренное старение масла вызывают некоторые твердые диэлектрики, например лакоткани и лаковые пленки на обмотках, из которых в масло могут диффундировать [c.98]

В координатах п w — In т зависимость средней скорости коррозии от времени при заданных температурах представляется прямыми линиями. При коррозии в кинетической области прямые при различных температурах являются параллельными горизонтальными линиями. Поскольку обычно п<С1, то линии в рассматриваемой диаграмме представляют собой падающие прямые с наклоном п—1. Если степень показателя окисления металла при различных температурах имеет различные значения, то прямые в диаграмме 1пш —1пт, в зависимости от характера изменения п от температуры, представлены семейством сходящихся или расходящихся линий. Отрицательный наклон прямых указывает на то, что интенсивность коррозии из-за непрерывного роста оксидной пленки на поверхности металла со временем снижается, т. е. коррозия при /г<1 со временем идет на убыль. Если ускорение (замедление) коррозии со временем рассматривать как производную w от т, то из формулы (3.32) вытекает, что она пропорциональна я—1. [c.99]

Наиболее низкие значения показателя степени окисления имеют перлитные стали, для которых п приблизительно равен 0,5. Поэтому можно сказать, что эти стали корродируют под влиянием сланцевой золы в диффузионной области и они являются очень чувствительными ко всяким повреждениям оксидной пленки с точки зрения ускорения интенсивности коррозии. [c.140]

Коррозионно-Эрозионный износ труб поверхностей нагрева котла за данное время работы т в сравнении с износом из-за чистой коррозии As ускоряется тем быстрее, чем выше степень разрушения оксидной пленки и больше количество циклов очистки. На величину сильно влияет также показатель степени окисления металла п, который в свою очередь зависит от типа металла, состава продуктов сгорания, а в некоторых случаях- и от температуры. С увеличением п глубина износа As приближается к As. Таким образом, чем выше показатель степени окисления, тем менее чувствителен металл к периодическим разрушениям оксидной пленки. Из последней формулы следует, что ускорение износа зависит существенным образом и от коэффициента В, учитывающего первоначальную стадию коррозии на износ. Очевидно, чем больше период между циклами очистки, тем меньше влияние на износ оказывает первоначальная стадия коррозии. [c.196]

Рис. 5.4. Зависимость фактора ускорения износа 1 + ц от количества циклов очистки поверхности нагрева от эоловых отложений нри различных значениях степени разрушения оксидной пленки и показателя степени окисления я=0,40 (---) 2 —я=0,75 (-)

Поскольку явление чумы заключается не только в ускорении окисления при низких температурах, но и в катастрофическом разрушении ( дезинтеграции ) образцов материалов, валяную роль играют протекающие в них процессы. [c.290]

Бездефектные гомогенные образцы соединений, плотность которых близка к теоретической, не разрушаются в низкотемпературной области, проявляя лишь некоторое ускорение поверхностного окисления. Скорость разрушения, зависящая в основном от степени дефектности образца, может изменяться также в зависимости от чистоты и гомогенности материала, его стехиометрии и состава газовой атмосферы. Известный вклад в явление чумы могут давать такие эффекты, как межзерновое окисление и упрочнение границ зерен. Несомненно, отдельные аспекты явления чумы соединений разного типа могут быть различными. [c.294]

Наличие во всех случаях переходного слоя указывает на процесс взаимодиффузии между покрытиями и никелевым сплавом. Переходный слой появляется уже при формировании покрытий, после 100 ч испытаний он увеличивается. Очевидно, различие в поведении тонкого и толстого слоев покрытия № 1 также можно объяснить интенсивной взаимодиффузией никеля и железа. В первом случае наблюдается ускоренное разрушение покрытия, во втором эти процессы несколько замедленны. Окисленный слой незащищенного никелевого сплава при тех же условиях испытания составляет более 200—300 мкм. [c.147]

Таким образом, диффузия кислорода в технологических покрытиях на начальных стадиях нагрева идет ускоренно по сквозным дефектам, а затем через расплав по объемному механизму. Окисление, загрязнение кислородом поверхности сплавов титана, ниобия может иметь место в результате взаимодействия покры- [c.176]

При циклических коррозионных испытаниях, включающих периодическое окисление лопаток в температурном интервале 300— 600 С с последующей выдержкой в солевом тумане, отмечено, что на поверхности стальных лопаток без покрытия образуются пит-тинги, глубина которых достигает 500 мкм под покрытием Н-Кд происходит разрушение материала лопатки, а на лопатках с покрытием ДифА-СФ — только разрушение самого покрытия. Благодаря защитным свойствам покрытия ДифА-СФ лопатки сохраняют высокое значение предела выносливости после ускоренных коррозионных испытаний. [c.167]

Ускорению процесса алюминирования топкого листового титана способствовало использование водных хлоридных флюсов для защиты сплавов от окисления перед погружением в расплав алюминия. [c.244]

После образования первичной окисной пленки дальнейшее окисление образца затруднено, так как оно ограничивается скоростью диффузии кислорода или металла через пленку. Кроме того, этому препятствует и обязательное в данном методе ускоренное охлаждение. Поэтому ни последующие изменения в исходной структуре, ни полиморфное превращение, направленное на получение конечной структуры основы, не искажают полученной рельефной цветной картины. [c.182]

Изучение скорости коррозии некоторых сталей в атмосфере водяного пара при температурах 745, 815, 940°С показывает, что ускоренное окисление углеродистой стали в водяном паре начинается при 580°С, а стали, содержащей 18% Сг и 8% Ni, при 910°С. В сталях, содержащих 25% Сг и 20% Ni или 25% Сг, 15% Ni и 2% W, при 954°С заметной коррозии не наблюдается в течение 500 и 1300 ч. При продолжительности испытания 1300 ч при 980°С сталь с 25% Сг и 20% Ni окисляется на глубину 0,11 мм. [c.85]

Кроме пероксида водорода для ускорения катодного процесса можно использовать и другие катодные деполяризаторы диоксид серы, атомный хлор, металлические катионы, существующие в нескольких степенях окисления (Fe +, Сг +), а также кислородсодержащие анионы. Применение кислородсодержащих анионов особенно целесообразно, если они присутствуют в электролите, в котором будет эксплуатироваться изделие. [c.25]

Как видно из этого уравнения, скорость окисления сильно возрастает с повышением pH воды и увеличением концентрации в ней растворенного кислорода. Наличие в воде растворенных солей меди и других окислителей, а также повышение температуры каталитически ускоряют процесс окисления Fe (П) в Fe (HI). В этом случае константа К возрастает. Для каждого типа охлаждающей воды должно быть определено значение pH ускоренного формирования тонких защитных пленок в зависимости от условий pH исходной воды, наличия и концентраций окислителей и восстановителей, солесодержания, температуры и других факторов [51. [c.204]

Труднее объяснить часто наблюдаемые переходы между поведением I и II типов, вызванные изменениями температуры п приложенных напряжений. Наиболее вероятно, что такие переходы обусловлены многочисленными переменными параметрами, связанными с типом и морфологией оксида, механизмом ползучести и составом сплава. Например, можно ожидать, что толстые окалины, образующиеся при высоких температурах на стойких к окислению сплавах, особенно с высоким содержанием хрома или алюминия, будут повышать сопротивление ползучести на воздухе. Высказывались предположения, что изменение типа поведения с температурой отражает переход от высокотемпературного упрочнения, связанного с окалиной, к отрицательному воздействию адсорбции газов (особенно в вершинах трещин) при более низких температурах [23—27]. В то же время изменения температуры могут оказывать и косвенное влияние, изменяя преобладающий тип ползучести [1—6]. Это может быть причиной и переходов, вызванных изменением уровня проложенных напряжений [1-6]. Действительно, в состоянии очень высокого напряжения может отсутствовать стадия установившейся ползучести и тогда по существу мы наблюдаем влияние среды на режим ускоренной ползучести или на разрушение материала. В связи с этим следует заметить, что, к сожалению, большинство исследований коррозионной ползучести, а также и большинство технических испытаний на ползучесть [1-6] не сопровождаются непрерывной регистрацией деформации при определении времени до разрушения (длительной прочности). [c.41]

Например, в случае суперсплава с крупным зерном (поведение I типа) на воздухе наблюдается ускоренная ползучесть и разрушение образца в результате распространения одной-двух трещин, образующихся на внешней поверхности (рис. 13, а). В вакууме (рис. 13, б) разрушение происходит в результате объединения многочисленных полостей, образовавшихся в местах стыка трех зерен внутри образца. На воздухе трещины зарождались в местах пересечения границ зерен с поверхностью (где в результате окисления проис.ходило обеднение выделениями) и распространялись по границам зерен. Еще одна интересная особенность результатов, полученных на воздухе,— наличие ступенек на участках ускоренной ползучести (см. рис. 3 и 4). По-видимому, они связаны с легким образованием трещин в местах выхода межзеренных границ на поверхность (этому соответствуют резкие перепады ступенек) и последующим замедлением или даже прекращением их развития (относительно плоский участок ступеньки). Притупление трещин происходит в окисленном и лишенном фазы у поверхностном слое (рис. 14). Такое прерывистое развитие трещин продлевает продолжительность стадии ускоренной ползучести. Этот эффект имеет, по-видимому, динамический характер, поскольку при испытаниях в вакууме предварительно окисленных образцов такой ступенчатой кривой ползучести не наблюдалось, хотя скорость ползучести и была уменьшена присутствием окалины. При вакуумных испыта- [c.42]

Наращивание единичной мощности атомных электростанций [68] обусловливает повышение температуры графитовых кладок. В связи с этим возникает необходимость в обеспечении защиты графита от ускоренного окисления в расчете на длительный период эксплуатации. [c.204]

Сплавы типа никель-хром (обычно в соотношении 80/20) имеют большое применение. Серия сплавов типа нимоник являются по существу никельхромовыми сплавами с соответствующими добавками, улучшающими механические свойства, что необходимо для лопаток газовых турбин и высоконапряженных деталей, работающих при высоких температурах. Нимоник 80 — сплав 80/20 с присадкой титана и алюминия — обладает высоким сопротивлением ползучести. Нимоник С схож с нимоник 80, но не обеспечивает высокого предела ползучести этот сплав хорошо сопротивляется растрескиванию (межкристаллитное окисление, ускоренное колебаниями температуры). Нимоник 75 является также сплавом типа 80/20 и содержит тщательно контролируемое количество карбида титана. Нимоник 05 с 37% N1, 18% Сг, 2% 81, остальное железо хуже сопротивляется обычному окислению, но оказывается удовлетворительно стойким к зеленым изломам (стр. 71). Свойства сплавов нимоник при различных температурах описываются в брошюре Сплавы нимоник [25]. [c.70]

При температурах выше 570°С структура окалины состоит из трех окислов РегОз, Рез04 и РеО, причем основным слоем окалины является окись РеО. Скорость окисления возрастает при переходе через эвтектоидную температуру (570°С), что является следствием более ускоренной диффузии атомов (рис. 335) сквозь простую кристаллическую решетку вюстита, кристаллизующегося, как и фазы внедрения, с дефицитом в неметаллических атомах (кислорода). [c.449]

Лин. — линейный закон (73) Пар. параболический закон (91) Куб. — кубический закон (84) Лог. — логарифмический закон (76) или (80) Обр.-лог. — обратный логарифмический закон (77) Лог.-лин. — логарифмический закон, переходящий в линейный Асимпт. — асимптотический закон быстрое окисление вначале, затем установление низкой скорости Паралин. — параболический закон, переходящий в линейный, т. е. паралинейный закон (169) Уск. — окисление с ускорением во времени Лип.-уск. — линейный закон, переходящий в окисление с ускорением Замедл. — окисление с замедлением. [c.80]

Ванадий, вольфрам, молибден могут вызвать сильное ускорение окисления стали при высоких температурах, что обусловлено легкоплавкостью и летучестью образующихся окислов или их эвгектик и мохет привести к катастрофической коррозии. [c.18]

Недостатком свинцовых бронз являетс.ч пониженная коррозионная стойкость (из-за наличия свободного свинца). Кроме того, свинец вызывает ускоренное окисление масла при эксплуатации. [c.377]

Большое значение для окисления металлов при трении имеют те особенности процесса, которые зависят от состояния поверхности, структуры и свойств поверхностных слоев. При всех условиях внеишего трения в зоне контакта неизбежно наличие поля деформируемого металла. Эластическая деформация увеличивает скорость реакции окисле1шя. Ускорение окисления, например, прокатанной меди можно объяснить образованием преимущественной ориентации слоя ujO в соответствии с его текстурой. [c.130]

Из (5.11) следует, что фактор ускорения износа металла v при полном циклическом снятии оксидной пленки зависит от количества циклов разрушения оксидной пленки т, показателя степени окисления металла на основной стадии коррозии, п и коэффициента, учитывающего первоначальную стадию коррозии на износ В. С увеличением показателя степени окисления металла глубины износа As и As" приближаются друг к другу и при кинетическом режиме окисления, когда л=1, v=0 и As =>As". Следовательно, одним из факторов, определяющих ускорение износа при циклнче- [c.193]

На рис. 5.4 представлена зависимость от количества циклов очистки поверхности нагрева от золовых отложений при различных значениях степени разрушения оксидной пленки и показателя степени окисления металла. График упрощенно составлен для В=1. Из представленных на этом рисунке кривых следует, что уменьшение ускоряющего действия очистки на коррозионно-эрозионный износ труб можно достигнуть сокращением количества циклов очистки либо снижением степени разрушения оксидной пленки, т. е. уменьшением силового воздействия очистки на поЁерхность нагрева. Из графика также следует, что относительное ускорение износа металла зависит от показателя степени окисления. [c.197]

Травитель 45 [смесь Н2СГО4 и H2SO4]. Для изучения высоколегированных железокремнистых сплавов Фитцер [33 ] разработал новый ускоренный метод. Шлифы подвергают анодному окислению в электролите хромовая -) серная кислота и затем окрашивают в водном растворе метиленового голубого. Твердый раствор Fe—Si (a-фаза) с содержанием 8% Si становится ярко-голубым. Это утверждение специфично, так как образующийся при анод- [c.120]

Одним из путей ускорения доступа ХАС к слою вюстита, является механическое разрушение сплошности пленок окислов, находящихся в наружных слоях окалины. Поскольку микропроцессам разрушения пленок окислов предшествует микропласти-ческая деформация их кристаллических решеток, было предположено, что в условиях механохимической обработки (одновременного механического воздействия инструмента и химически активной среды) должен возникать эффект облегчения зарождения и развития микротрещин в окисленном слое металла. [c.253]

Процесс механического разрушения пленок окислов может сопровождаться, при соответствующих режимах обработки инструментом, упруго-пластическим деформированием поверхностного слоя металла и вскрытием его отдельных участков, что обеспечивает контакт ХАС с границей раздела фаз Рбз04 и FeO, а также металла с окислами. Механическая активация металла в процессе упруго-пластического деформирования должна, вследствие проявления механохимического эффекта, привести к ускоренному растворению поверхностных атомов железа и нарушению связи с окислами, что облегчает последующее их механическое удаление. Следовательно, регулируя степень механической активации, можно регулировать скорость растворения и интенсивность удаления окисленного слоя металла. Растворение окислов, прилегающих к металлу, и поверхностных атомов железа создает условия для развития хемомеханического эффекта, что обобщенно должно проявиться в снижении твердости поверхностного слоя металла и внедрении в него режущей кромки инструмента на большую глубину по сравнению с механической обработкой в аналогичных режимах. Выше было показано, что применение механохимического способа обработки, заключающегося в совместном действии механического воздействия и электролита, позволяет не только резко уменьшить поверхностное упрочнение, но и снизить микротвердость тонкого поверхностного слоя относительно исходного состояния, что улучшает адгезию защитного покрытия и повышает коррозионную стойкость металла. [c.253]

В технических материалах (стали, сплавы), вследствие явно выраженной электрохимической гетерогенности поверхности, в некоторых случаях возможно местное разделение анодного и катодного процессов, что существенно ускоряет коррозию металлов. Такое ускорение обусловлено тем, что на одних участках энергетически более выгодны процессы окисления металла, на других - процессы восстановления. Однако во всех случаях поверхность металла в электролите эквшотенииальна, так как электропроводность электролита высока и все участки металла заполяризованы практически до одного общего, ,компромиссного потенциала. Электрохимическая гетерогенность поверхности фиксируется только путем микроэлектрохи- [c.31]

В атмосфере сухого кислорода процесс образования окис-ной пленки с повышением температуры вначале ускоряется это приводит к увеличению ее защитного действия, после чего наступает повторное ускоренное окисление вследствие образования новой окисиой пленки. Когда вся поверхность металла покроется новообразованной пленкой, наступает период линейной зависимости скорости окисления от времени. [c.136]

Следует иметь в виду, что наличие катионов нескольких ступеней окисления, а также неорганических анионов, обладающих йкислительными свойствами, чаще всего проявляется в кислых электролитах. В их присутствии скорость катодного процесса резко возрастает, что обусловливает ускорение процесса растворения металла. В нейтральных и щелочных растворах неорганические анионы, как правило, не восстанавливаются. [c.14]

ПИЯ на термодинамику и кинетику окиеления и коррозии [100— 112]. Высказывались предположения, что механические напряжения влияют на скорости коррозии путем изменения формы кинетического закона [106], хотя такие представления и вызывают возражения [109]. Кроме того, некоторые теории [101] и экспериментальные наблюдения [35, 108] указывают на возможность ускорения коррозии вследствие разрушающего воздействия приложенного напряжения на поверхностную пленку коррозионных продуктов. Недавние исследования коррозии жаростойких сплавов Со—Сг—А1 и N1—Сг—А1 (без добавок и с добавками иттрия, улучшающими адгезию окисла [Ш]) показали, что, хотя деформация под действием высоких сжимающих напряжений может приводить к короблению и растрескиванию пленок АЬОз, степень последующего отслаивания и повторного окисления, т. е. кинетика окисления, существенно не изменяется [110]. [c.25]

В то же время в случаях ускоренного роста трещин при окислении предполагается [18—21, 173, 177], что стимулирующее влияние окисления на поверхностное растрескивание и распространение трещин аналогично некоторым механизмам коррозионного растрескивания, таким как расклинивающее действие окисла [102] или растрескивание путем разрушения поверхностной пленки и репассивации [101, 178—182]. В обоих случаях ускорение растрескивания объясняется усиленной напряжением коррозией, заключающейся в чередующемся разрущении оксидной пленки и последующем быстром окислении незащищенного металла. Повышение скорости ползучести в средах, содержащих Na l, объяснялось либо подобным же ускорением растрескивания [183], либо общей коррозией под действием Na l [40], либо одновременным действием обоих факторов [184]. В любом случае следовало ожидать уменьшения пластичности, что и наблюдалось в действительности [40]. [c.45]

Из таблицы видно, что для ускорения процесса радиолити-ческого окисления требуется мощность дозы у-квантов, превышающая некоторую граничную величину. Так, например, для 2-105 Р/ч скорость окисления не изменяется. При увеличении мощности дозы до 6-1Q5 Р/ч скорость окисленнд возрастает в [c.209]

Влияние молибдена. Молибден, соединяясь с кислородом, образует легкоплавкую и в то же время летучую окись с температурой плавления 795° С. Высокая упругость диссоциации паров окиси молибдена при высоких температурах и ее легкоплавкость являются причиной ускоренного окисления молибденосодержащих сталей. Чем выше содержание молибдена в стали, тем сильнее идет процесс окисления, который сопровождается образованием очень рыхлых слоев окислов. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...