Нимоник

Практически как высокожаропрочные сплавы применяют стареющие никелевые сплавы — нимоники. Появление их было вызвано развитием реактивной авиации, требовавшей жаропрочные сплавы для лопаток. Известные до того времени жаропрочные сплавы, в основном аустенитные стали, не удовлетворяли новым, возросшим требованиям в отношении жаропрочности. [c.473]

Нимоник основного, классического состава представляет собой четверной сплав Ni—Сг—Ti—А1 (приблизительно 20% Сг, 1о/о А1 и 2% Ti, остальное никель). Закалка с 1050— [c.473]

Высокая жаропрочность сплавов нимоник обеспечивается их высокой прочностью и малой скоростью разупрочнения. В данном случае у состаренного нимоника высокая прочность связана с образованием большого количества (до 20%, а в некоторых современных высокожаропрочных сплавах до 40% второй фазы), когерентно связанной с маточным твердым раствором. Эта когерентная связь в свою очередь вызвала дробление блоков 7-твердого раствора до размера в 1500—2000 А. Малая же скорость разупрочнения связана с малой диффузионной подвижностью атомов алюминия и титана при высоких температурах вследствие высоких значений сил межатомных связей в решетках у- и у -фаз. [c.476]

Термическая обработка сплава нимоник, приводящая его в структурное состояние с максимальной жаропрочностью, заключается в воздушной закалке с 1100—1200°С и отпуске (старении) при 700—750°С в течение 10—16 ч. Максимальная жаропрочность соответствует однородной крупнозернистой структуре и однородным, равномерно распределенным дисперсным образованиям -фазы. [c.476]

Состав дисперсионно твердеющих никелевых жаропрочных сплавов (нимоник), о/о (ГОСТ 5632—72) [c.476]

Дальнейшее повышение жаропрочности достигается введением элементов, упрочняющих твердый раствор,— кобальта, молибдена, вольфрама (сплавы нимоник 90 и 100). [c.477]

По жаропрочным свойствам железоникелевые сплавы и кобальтовые примерно равноценны сплавам на основе пикеля (нимоникам). Однако железоникелевые сплавы малопластичны, склонны к образованию трещин и других дефектов сплавы же на основе кобальта очень дорогие а превосходство их [c.477]

По своей природе близкие к сплавам типа нимоник, в которых никель примерено наполовину заменен железом. [c.477]

IX) выделяется новая фаза, изоморфная матрице (сплавы типа нимоник) и потому способная когерентно сопрягаться с матрицей, а также сплавы, для которых переход из двухфазной области в однофазную расположен очень близко к температуре плавления. [c.347]

Жаропрочные сплавы на никелевой основе. Содержание никеля в этих ставах больше 55%, углерода от 0,02 до 0,16%, а хрома около 20%. В зависимости от количества легирующих элементов эти сплавы подразделяются на нихромы и нимоники. [c.106]

Нимоники дополнительно легируют А1, Мо Ж, Со и др для образова- [c.106]

Сплавы типа нимоник по жаропрочности близки к американскому сплаву инконель. [c.273]

Аустенитный сплав нимоник [c.46]

Рис. 2.15. Влияние отдельных компонентов золы мазута на интенсивность коррозии мета.чла нимоник-75 при температуре 800 °С [92]

Сплавы типа нимоник [c.285]

Жаропрочные сплавы нимоник 75, 80, 80А, 90, 95 и 100 применяют для лопаток газовых турбин, воздушно-реактивных двига- [c.217]

Предварительная активация разбавленной серной кислотой в этом эксперименте не дала видимой разницы в действии реактива. Показано, что для травления сварных образцов нимоника 75 требуется более высокая концентрация соляной кислоты. Хорошего качества травления раствором 31 достигают при = 70° С и продолжительности травления 6 с. [c.218]

Травление образцов нимоника 80А и 90 растворами 30 и 31 не дало удовлетворительных результатов. [c.218]

Уменьшая содержание соляной кислоты, получают пригодный для обоих сплавов реактив 32. Однако оптимальные условия травления этих сплавов различны. Для нимоника 80А t — 30° С, продолжительность травления 135 с, а для нимоника 90 /= 45° С, продолжительность травления 95 с. [c.218]

Исследования износа игл из стали и сплава нимоник —75 при трении по стальному диску со скоростью 12—100 м/с показали, что скорость изнашивания связана с подповерхностной температурой, а следовательно, и с большей температурой на вершинах неровностей. Однако температура не является единственным и решающим критерием износа, так как большое значение имеют скорости скольжения, нагрузки, свойства металлов и их окислов. [c.19]

Как и аустенитные стали, сплавы на основе никеля могут быть разделены на гомогенные (так называемые нихромы и инконели) и стчреющий (гак называемые нимоники). [c.473]

Рис. 352. Коагуляция частиц Nis Ti. All в сплаве нимоник после закалки и старения при 850° С в течение различного времени. Х15 000 а — 104 6— 100 в — 1000

Первый, старый сплав ХН77ТЮР (так называемый нимоник 80) обладает наи()олее низкой жаропрочностью в данной серии сплавов (табл. 78), [c.477]

Нагартовка 84 Надежность 69 Наклеп 84 — фазовый 240 Никелин 554 Нимоник 473 Нитраллой 334 Нитроцементация 336 Нихром 473, 555 Нормализация 231 [c.645]

Первое обстоятельство согласуется с известными фактами влияния степени повреждения стали 12Х1МФ и нимоника 80А на скорость ползучести [116], второе подтверждается нашими испытаниями сплава ХН55МВЦ. Несмотря на значительный разброс экспериментальных данных, на рис. 3.9 видно, что благодаря объемному сжатию при давлении 8 МПа долговечность и удлинение образцов в полтора-два раза больше, чем в случае одноосного нагружения. При таком разбросе соответствие экспериментальных данных и расчетных результатов можно считать вполне удовлетворительным. [c.178]

Данные различных авторов по влиянию ВМТО на жаропрочные свойства аустенитных сталей, никеля и сплавов на его основе обобщены в табл. 5. Применявшиеся режимы ВМТО позволили увеличить на 15—20% предел длительной прочности сталей и сплавов на базе 100 час. Оюо и продлить срок их службы в 3—8 раз, у образцов из сплава нимоник долговечность была увеличена в 15 раз [73]. Значительно больший эффект упрочнения получен на технически чистом никеле, долговечность которого после ВМТО возросла примерно в 20 раз, а на малых базах испытания — в 100 раз при этом скорость ползучести уменьшается на три порядка [85, 72, 73]. [c.45]

Сплавы никель(кобаль т)—х ром —т и т а н— алюминий (группа нимоник) [c.217]

Из рис. 29 видно, что наибольшее различие долговечности наблюдается в области высоких температур (свыше 800° С), а при снижении максимальной температуры до 700—750° С для большей части жаропрочных сплавов (сталь 12Х18Н9Т откосится к другому классу материалов) различие в долговечности уменьшается. Выпадает лишь кривая для нимоника 75, который вообще занимает особое положение по свойствам среди сплавов типа нимоник. Для исследованных сплавов диапазон размаха полных деформаций Ае составляет [c.50]

Ресурс работы детали, подвергающейся действию термоциклического нагружения, может быть определен как числом циклов, так и временем до разрушения в часах. В последнем случае длительность работы деталей определяется как произведение TyjVp (где Тц—длительность одного цикла (Vp — число циклов до разрушения). При этом оказывается, что зависимости Тц—jVp и Тц—R (здесь / = ТцЛ р) имеют различный характер. Зависимость Тц—N-p для различных значений показателя р в уравнении (3.11) выражается в том, что изменяется угол наклона с увеличением р угол наклона к оси Л р уменьшается (см. рис. 42,а). Можно выделить три характерные области значений показателя р р> ] р= ] Ь<р<1. Этим значениям соответствуют, например, кривые на рис. 42,6 для сплава ХН77ТЮР (р = = 1,15), нимоника 90 (р = 0,85), стали 37Х12Н8Г8МБФ (р= = 0,29). Однако во всех случаях с увеличением длительности циклов значение iVp уменьшается, хотя и с разной интенсивностью. Если же рассмотреть зависимость Тц—R, т. е. долговечность в часах, от длительности цикла, то для указанных трех областей изменения р она оказывается различной (рис. 43,а). [c.77]

Исследования структуры материала при термоусталостя, проведенные при различных условиях нагружения и нагрева, определяют частные признаки, не дающие общей картины. Так, для сплава нимоник 80 показано, что при высоких температурах цикла /тах рэзрушение происходит по границам зерен при снижении тах — ПО зерну. В работе 91] указано, что изменение скорости нагружения (т. е. длительности цикла) приводит к изменению характера разрушения стали AJSJ 1010 и сплава инконель. Изменение вида трещин термоусталости (переход от [c.97]

Металловедение (1978) -- [ c.473 ]

Металловедение и термическая обработка Издание 6 (1965) -- [ c.402 ]

Коррозия и защита от коррозии (2002) -- [ c.211 ]

Конструкционные материалы Энциклопедия (1965) -- [ c.2 , c.293 , c.315 ]

Технология металлов Издание 2 (1979) -- [ c.347 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.216 , c.218 ]

Металловедение Издание 4 1963 (1963) -- [ c.338 ]

Металловедение Издание 4 1966 (1966) -- [ c.358 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...