Исходные соотношения и оценки

Исходные соотношения и оценки [c.188]

Так как процессы при переменной массе рабочего тела рассматриваются одновременно с процессами при постоянной массе и первые процессы могут переходить во вторые, то показатель процесса должен в равной мере определять направленность тех и других процессов, т. е. должен быть единым для миграционных и контактных процессов. Третье условие к показателю процесса заключается в необходимости оценки направленности процесса как при постоянном, так и при переменном соотношении между тепловыми и механическими воздействиями, что означает необходимость оценки направленности процесса не только на конечном его интервале, но и в данный момент процесса. Из последнего условия следует, что исходное соотношение для показателя процесса должно иметь дифференциальную форму. [c.56]

Выражения (3-34) и (3-30) могут использоваться для аналитической оценки поправки в расчетной формуле (3-27) и одновременно являются исходными соотношениями при выборе оптимальной схемы калориметрического устройства. [c.85]

На рис. 26 приведены зависимости (Р ) / и (Р") /2 от 6 2 для меди в разных исходных состояниях и никеля. Физическую ширину р и р" определяли из формул соответственно (15) и (16). Данные рис. 26 хорошо подтверждают соотношение (6), а следовательно, и (18). Как указано выше, эти соотношения важны для оценки механических свойств материала в зоне контактного взаимодействия, когда их непосредственное, определение практически невозможно. [c.72]

При расчете конструкции полюсов соотношение суммарной площади стержней к полной площади рабочей поверхности полюса определяется по формуле (4.12). Исходными условиями для оценки были В=1,8 Т, 7=2. При этих условиях 11П =40,5°/о. Полученному удовлетворяет конструкция полюса с отверстиями для стержней диаметром 7 мм и расстоянием между центрами отверстий 9,5 мм. Выбирая меньший диаметр стержней и соответ- [c.118]

Вблизи этого значения скорости обе формулы, конечно, неверны, и для подсчета силы трения следует обратиться к исходным соотношениям. Тем не менее значения и С] могут служить для оценки порядка числового значения максимальной силы трения качения Г л с, при которой сила максимальна. Для приведенного числового примера имеем Fl = 40.8 кг и С1 = 0.762 см/с. [c.428]

Для количественной оценки свойств ФФС, содержащей различные типы структу р, подставим в исходные соотношения (440)-(443) все вычисленные нами параметры, Б результате получаем следующие вьфажения для расчета температуры стеклования, плотности р, показателя преломления п, коэффициенты объемного расширения Оо и молярной теплоемкости Ср [c.464]

Последнее соотношение может быть использовано для оценки массы покоя нейтрино. Она равна разности энергии р-распада (вычисленной по массам исходного и конечного атомов) и максимальной кинетической энергии электронов [c.148]

Результатами решения этих задач являются сведения о динамических нагрузках в элементах и звеньях системы привода, о пиковых значениях токов, напряжений, давлений в двигателях и системах управления, т. е. о величинах, определяющих работоспособность и надежность систем сведения о точности воспроизведения заданных траекторий и положений рабочих органов сведения о временах протекания переходных процессов сведения о характере колебательных процессов и т. д. Для обработки результатов моделирования и получения на их основе простых соотношений, связывающих показатели динамического качества системы привода с конструктивными параметрами ее элементов, применяется аппарат вторичных математических моделей (ВММ). Для получения ВММ исходная математическая модель (ИММ), т. е. система уравнений движения объекта, исследуется на ЭВМ по определенному плану при различных сочетаниях параметров. Зафиксированные в машинных экспериментах результаты обрабатывают либо методами множественного регрессионного анализа, либо с помощью алгоритмов распознавания образов. В первом случае получают количественные соотношения, позволяющие определять динамические показатели системы в функции ее параметров. Во втором случае получают выражения для качественной оценки соответствия изучаемого объекта заданному комплексу технических требова- [c.95]

Полученные критериальные соотношения являются безразмерными обобщенными характеристиками при составлении уравнений для выражения толщины масляной пленки, коэффициента трения скольжения, температуры и при оценке противозадирной стойкости контакта. Структуры полученных критериев могут быть использованы для получения как определяющих (содержащих условия однозначности), так и определяемых критериев, содержащих некоторые переменные. При этом следует иметь в виду, что установленные экспериментальные зависимости можно успешно обобщить в полученных здесь характеристиках только в том случае, если принятые исходные математические зависимости в полной мере отражают физические связи изучаемого процесса. Неучтенные исходными уравнениями влияния каких-либо характеристик потребуют корректировку установленных обобщенных зависимостей. [c.168]

Деформационные характеристики и кривые усталости, полученные при однородном напряженном состоянии, использованы в качестве исходных данных для расчетной оценки ресурса элементов конструкций методом конечных элементов и на основе соотношений типа (2.14). Достижение предельных состояний определяли на основе деформационного критерия малоциклового разрушения в виде, представленном в гл. 1, 6. [c.117]

Полученные в результате] выполнения перечисленных операций оценки Jfj = A j-t-оптимальны в смысле минимума дисперсии невязки выходов модели и эксперимента. Переход от коэффициентов к исходным параметрам можно осуществить с помощью обратных (6.84) соотношений [c.199]

В работе делается попытка сформулировать математически те трофические связи, которые существуют в природе между хищниками и жертвами, связи, которые определяются экологическим балансом. Массу факторов, которые могут влиять на эти связи, часто невозможно учесть, поэтому здесь рассматриваются лишь те условия обитания, при которых определяющими являются непосредственные связи хищник — жертва. Анализ, проведенный с помощью выведенных соотношений, дает качественную оценку тенденций при некоторых исходных входных данных. [c.251]

При выводе приведенных экологических соотношений рассматривали самый общий случай разные участки, разные хищники и жертвы. В частных случаях могут быть рассмотрены и один хищник, и один вид жертвы, и один участок. Принципиально в экологических соотношениях ничего не изменится, но отдельные параметрические соотношения будут равны единице. Экологические соотношения прежде всего должны давать качественные характеристики системы, и незначительные числовые колебания взятых нами некоторых ориентировочных исходных данных существенно не повлияют на общую качественную оценку. [c.259]

Метод 18 — показатель 20. Для оценки способности вытеснять воду из ваты исследуемый ПИНС растворяют в бензине-растворителе в соотношении 1 1 и 50 мл раствора помещают в пробирку с делениями. В исходном растворе определяют воду методом Дика и Старка (ГОСТ 2477-—65). В специальной сеточке в продукт погружают 0,3 г ваты (медицинская гигроскопическая, ГОСТ 5556—75), предварительно смоченной 2,5 мл воды. Через 24 ч фиксируют количество воды, выделенной из ваты (% об. к исходному). При этом возможны следуюш,ие варианты [c.95]

Осадка цилиндрических образцов в осевом направлении позволила дать оценку критерия разрушения пористых брикетов. Эксперименты показали, что в результате действия на торцевые поверхности цилиндрического образца сил трения создается задержка пластического течения материала на них, что приводит к образованию выпуклости боковой поверхности. При этом, чем больше величина сил трения, действующих на границе контакта образца с бойками, и чем значительнее отношение высоты брикета к диаметру, тем больше выпучивание боковой поверхности и выше растягивающие напряжения. Один из наиболее распространенных видов разрушения заготовок при штамповке - появление трещин на боковой поверхности является следствием тангенциальных растягивающих напряжений. На рис. 36 приведены данные, позволяющие оценить зависимость предельной деформации в момент разрушения от соотношения геометрических размеров пористых брикетов, спеченных из алюминиевого порошка. Основным фактором, определяющим разрушение образцов при осадке, является контактное трение. Несколько неожиданным кажется тот факт, что исходная пористость брикета незначительно влияет на величину предельной деформации при разрушении. Объяснение этому может быть дано на основе учета влияния двух противоположных факторов, которые в значительной степени компенсируют друг друга. Так, по мере увеличения исходной пористости образца, снижается способность материала противостоять воздействию тангенциальных растягивающих напряжений, в то же время, при повы- [c.117]

Для оценки точности расчета на ЭВМ зависимости величины погрешности от исходной неравномерности припуска проводилась экспериментальная проверка на специальных ступенчатых образцах с соотношением припусков, допускаемых чертежами для наружного и внутреннего профилей заготовки лопатки 29-й ступени турбины К-300-240. [c.219]

При экспериментальном анализе (или идентификации) объектов исходной информацией для построения математических моделей служат сигналы, доступные непосредственному измерению. Входные и выходные сигналы объекта обрабатываются с использованием методов идентификации, которые позволяют описать соотношения между этими сигналами в виде некоторой математической зависимости. Полученная модель может быть непараметрической (например, переходная функция или частотная характеристика, заданные в табличной форме) или параметрической (например, системы дифференциальных или разностных уравнений, зависящих от параметров). Для построения непараметрических моделей обычно применяются методы, основанные на преобразовании Фурье или корреляционном анализе. Параметрические модели получают с помощью статистических методов оценки параметров или методов настройки параметров по заданным частотным характеристикам или реакциям на ступенчатое воздействие. При синтезе алгоритмов для управляющих ЭВМ целесообразно пользоваться параметрическими моделями, поскольку современная теория систем в основном ориентирована на описание объектов, содержащее параметры в явной форме. Кроме того, для синтеза алгоритмов управления по параметрическим моделям могут применяться аналитические методы. [c.71]

Поскольку рекуррентные соотношения (1-176) и (1-178) формально идентичны исходным формулам (1-175) и (1-177), погрешности оценок математического ожидания и дисперсии не отличаются от погрешностей аналогичных оценок по формулам (1-175) и (1-177). Эти погрешности существенно зависят от текущего значения шага п (т. е. используемой длины реализации), от расстояния между соседними шагами (периода опроса о) и от корреляционной функции измеряемой величины. Подробное рассмотрение этих зависимостей и анализ средних квадратичных погрешностей оценок статистических характеристик приведены в 3-3. [c.123]

Заканчивая рассмотрение процесса туннельной ионизации атомов, надо отметить, что этот процесс определяет ту максимальную напряженность поля излучения, выше которой говорить о взаимодействии атома с полем из лучения практически не имеет смысла. Действительно, простейшие оценки, например, по соотношениям (9.1) или (9.2) показывают, что атом водорода в поле атомной напряженности ионизуется за атомное время, т.е. практически мгновенно. Таким образом, в случае исходного атомарного газа при напряженности поля, большей атомной напряженности, взаимодействие происходит уже с плазмой, а не с газом. Конечно, если интересоваться процессом ионизации атомарных ионов и особенно многозарядных атомарных ионов сложных атомов, то эта граница по напряженности поля сдвинется в область сильных полей на один или два порядка величины. [c.250]

Предварительная оценка задачи облегчается разработкой исходной математической модели изучаемого процесса. Построение математической модели начинается с формализованного описания объекта, в которое включаются элементарные процессы, наиболее существенные для объекта. Среди них могут быть уравнения, отражающие основные физические законы, теоретические, полуэмпирические или эмпирические соотношения между различными параметрами процессов и т. д. Полезно (а во многих случаях просто необходимо) преобразовать размерные переменные уравнений в безразмерные относительные формы. Относительные величины могут вводиться по разным правилам, например [c.42]

Наиболее общие требования из числа предъявляемых к системе СО можно определить как качество и эффективность ее работы. По аналогии с определением понятия качества продукции [26] и содержанием понятия качества работы [3, с. 18 можно дать следующее определение качество системы СО есть совокупность показателей (и, конечно, их значений), обусловливающих способность этой системы удовлетворять своему назначению. Под эффективностью принято понимать соотношение между полезным эффектом (степенью достижения цели) и затратами на его получение. Определение содерл<ания (физического смысла) полезного эффекта и численных значений величин, его характеризующих, обычно является сложной задачей. В связи с этим чаще других применяют оценки эффективности, основанные на сравнении планируемого (или достигнутого) состояния с некоторым исходным (базовым вариантом). [c.15]

Коррозионно-стойкие стали, отличающиеся повышенной гомогенностью, находят применение и при криогенных температурах, также создающих опасность хрупких разрушений. К числу основных требований, предъявляемых к сварным соединениям аустенитных сталей криогенного назначения, относят определенный комплекс механических свойств, а именно сочетание высокой исходной прочности (при 20 °С), пластичности, вязкости при температурах до -269 °С и малой чувствительности к концентрации напряжений. При оценке механических свойств важно установить соотношение между характеристиками, используемыми для расчета конструкции, и склонностью материала к концентраторам напряжений или хрупкому разрушению, оцениваемому ударной вязкостью по ГОСТ 9454-78 на трех видах образцов с надрезами радиусом 1,0 мм (K U), 0,25 мм (K V) и с трещиной (КСТ). [c.59]

Показатель качества — это показатель, который относится только к одному свойству продукции. Базовый показатель качества — это показатель, который относится к исходной продукции при сравнительных оценках качества. Комплексный показатель качества—это показатель, который относится к нескольким свойствам продукции. Интегральный показатель качества — это пока затель, который отражает соотношение суммарного полезного эффекта продукции и суммарных затрат на ее изготовление. За базовые показатели качества принимают показатели лучших зарубежных или отечественных образ цов продукции. [c.155]

Так как нахождение бифуркационных нагрузок для тел из упругопластического материала связано с большими математическими трудностями, то при решении задач игнорируют условие разгрузки в определяющих соотношениях и приходят к линейному телу сравнения, для которого задача единственности и отсутствие нетривиального решения однородной задачи совпадают [47, 73, 79]. Хилл показал [47, 73, 79], что бифуркационные нагрузки для линейного тела сравнения дают оценку снизу бифуркационных нагрузок для исходного нелинейного тела. Такой подход к определению критической нагрузки оправдан в [20, 22, 24] введением критерия равноактивной бифуркации. В соответствии с этим критерием критическая нагрузка для линейного тела сравнения является точной нижней границей критических нагрузок, при которых возможно выпучивание [20, 22, 24, 84, 112]. [c.9]

Зарождение и рост усталостной трещины. Накопление повреждений перед вершиной трегцины (или конструкционного концентратора напряжений) при циклическом нагружении состоит из двух стадий инкубационной стадии накопления повреждений до момента страгивания (зарождения) трегцины усталости и стадии накопления повреждений в процессе роста трегцины. В области пригодности линейной механики разрушения коэффициент интенсивности напряжений полностью контролирует процесс страгивания и распространения усталостной трегцины [142, 284, 355]. В этом случае основным управ-ляюгцим параметром целесообразно считать максимальное значение (или размах) коэффициента i max- Тогда значение переходит в предельный коэффициент интенсивности напряжений, соответст-вуюгций 7V циклам нагружения. Для условий страгивания трегцины под предельным коэффициентом интенсивности напряжений следует понимать коэффициент в момент инициирования трегцины (i ) для условий спонтанного разрушения образца — вязкость разрушения К с. Переходя в соотношении (1.5.10) от времени к числу циклов нагружения 7V, получаем соотношение для оценки долговечности до страгивания трегцины при циклическом нагружении тела с исходной трегциной [c.62]

Явления радиоактивного распа да, сопровож аемо-го вылетом из ядра атома а- и / -частиц, дали первое доказательство сложного строения атомного ядра, заключающего в качестве структурных элементов электроны, протоны и ядра Не. Закономерности, наблюдаемые в распределении длин волн у-лучей и скоростей /5- и а-частиц, указывают на существование в ядре устойчивых состояний, соответствующих определенным уровням энергии, у-излучения повидимому связаны с внутриядерными переходами а-частиц с одного уровня энергии на другой, причем длина волны у-луча определяется из квантовых соотношений. При радиоактивном превращении, сопровождаемом вылетом а-частицы из ядра, она должна пройти через уровень потенциальной энергии, значительнб превышающий собственную энергию частички, к-рой она обладает в ядре. С точки зрения классич. теории невозможно объяснить вылет а-частички из ядра через этот потенциальный барьер . Теории радиоактивного распада, основанные на принципах волновой механики, описывают движение а-частиц при помощи волновой функции, причем а-излучение является результатам постепенного проникновения волновой функции через вышеупомянутый потенциальный барьер. При этом можно найти теоретическое выражение для связи скорости а-частиц с константой распада атома, удовлетворяющее опытным данным. Принимая, что а-частички в ядре атома обладают той же величиной энергии, с какой они покидают ядро при распаде, мы пс-лучаем исходную величину для оценки абсолютных значений уровней энергии в ядре атома. Эти величины порядка 106У (в обозначениях атомной физики), -излучения радиоактивных элементов образуют, с од-1той стороны, группы электронов определенных скоростей, по всей вероятности появляющихся в резуль- [c.369]

Учет асимметрии цикла. Как показано в предыдущих разделах, неизотермическое нагружение обусловливает различную величину повреждаемости в четном и нечетном лолуциклах, т. е. и при отсутствий дополнительной механической нагрузки термоциклическое нагружение является по существу асимметричным [24]. Влияние дополнительной статической нагрузки можно оценить, если в качестве исходной характеристики использовать сопротивление термоусталости при обычном пилообразном законе изменения температуры. Диаграмма на рис. 90,6 позволяет сделать такую оценку для трех характерных областей значений дополнительной механической нагрузки От>100 сГт<0 и От = = 07-100 МПа. Долговечность N для каждой из этих областей определяют по следующим соотношениям, вытекающим из диаграммы на рис. 90,6. [c.174]

Последним соотношением следует широко пользоваться во время экспериментов для получения необходимых приращений а [Л. 11-2]. При этом ошибка в оценке исходного коэффициента избытка воздуха практически не сказывается на величине шага приращения а. Переход на новый режим осуществляется одновременной подгрузкой (разгрузкой) вентилятора и дымососа при условии обязательного сохранения постоянного разрежения в топке, чтобы избежать изменения присосов. Допускаемые колебания разрежения не должны превышать 0,3 кГ м . [c.328]

Большая экономическая устойчивость оптимальных решений подтверждает высокую эффективность метода комплексной оптимизации параметров и профиля теплоэнергетических установок. О надежности получаемых результатов в задачах оптимизации можно судить по соотношению двух величин эффекта оптимизации и возможной погрешности решения задачи. При решении задач в условиях детерминированного задания исходных данных иногда высказывалось опасение, не превышает ли не учитываемая в явном виде погрешность задания исходных данных эффекта оптимизации, хотя косвенная оценка этой погрешности могла быть определена [19]. Оптимизация теплоэнергетических установок в условиях неопределенности и анализ устойчивости полученных решений показали несостоятельность подобных опасений. Анализ ряда решев- [c.191]

Пакет прикладных программ для- автоматизации процесса построения термодинамических уравнений состояния [33]. Пакет построен по принципу интерпретатора, что позволяет организовать хорошую диагностику, легко расширять входной язык пакета и его функции. Модульная организация пакета обеспечивает его легкую модернизацию. Пакет состоит из управляющего блока-мопитора, семи обрабатывающих блоков, базового набора модулей для расчета термодинамических параметров воды и водяного пара и базы данных пакета — архива уравнений. Исходные данные включают область изменения параметров, для которой необходимо построить уравнение список параметров, являющихся аргументами список параметров, для которых необходимо построить уравнения. В соответствии с запросом осуществляется выбор метода построения уравнений, выбор формы уравнений, определения коэффициентов аппроксимации, аналитическое преобразование уравнений согласно дифференциальным соотношениям термодинамики и проведение оценки точности уравнений. Пакет реализован на языке Фортран-lV для ЭВМ М-4030 ДОС АСВТ (версия 1.2). Он мон ет применяться на ЕС ЭВМ на моделях не ннлсе ЕС-1033. Для работы пакет требует около 160 Кбайт оперативной памяти. [c.179]

Вторые слагаемые в (8) отсутствуют в [т], чю приводит и погрешности в оценке влияния температурного скольжения на начальном тепловом участке. По аналогии с [s], можно привести исходную систему к задаче Штурма-Лвувилхя, для которой при допустимом пренебрежении величиной Д справедливо соотношение 2 [c.321]

Ряд формул и номограмм был разработан для расчета вязкости двухкомпонентных жидкостей по вязкости исходных компонентов, а также для определения их соотношения в смесях с известной вязкостью. Один из наиболее распространенных методов такого расчета основан на применении номограммы ASTM (рис. IV.7), предназначенной для оценки вязкостно-температурных свойств масел. В этом случае вертикальная шкала номограммы применяется по ее прямому назначению, т. е. для отсчета вязкости. Горизонтальная же шкала используется неполностью ее участок от О до 100° С используется как шкала содержания компонентов в объемн.%, на которой концентрация более вязкого компонента увеличивается слева направо. При этом вязкость компонента меньшей вязкости откладывается на линии, соответствующей 0%, а большей вязкости — на линии, соответствующей 100%. Обе точки соединяются прямой линией, и требуемый объемный состав любой смеси промежуточной вязкости находят на оси абсцисс. Наоборот, когда вязкости обоих компонентов известны и отложены на осях, указанным выше образом можно найти состав смеси жидкостей [38]. [c.92]

Динамические соотношения на скачке служат для определения постоянных Из линейных уравнений (5 ) = 0, ((/ ( ) = О, >2 находим Постоянные / остаются произвольными и должны задаваться так, чтобы функции ,Ь> были аналитическими при л-б(0,Ж ]. Тогда применение мажорантных оценок типа Вейерштрасса-Ковалевской показьюает, что разложения (2.40) будут также представлять собой анапитические функции в области [ - < г, (0,я-,], где > О -достаточно малое число. Априорное задание функций, fgn однозначно влияет на распределение плотности = p s , л) и скорости скольжения о =и з ,л) вдоль границы = 0. Далее берем / =0,=0, > 2. Итоговое выражение плотности жидкости р = р + 1 1])71 + J2 7[ +... содержит произвольную постоянную / , которая входит сомножителем в коэффициенты ряда подходящт й выбор этой константы дает возможность указать распределение плотности по частицам, при котором разность плотностей жидкости в любых двух точках потока меньше наперед заданного числа с, е (0,1). Этим обеспечивается правомерность приближения Буссинеска, для которого справедливы исходные уравнения (2.39). Во втором приближении поперечная скорость жидкости и вязкие напряжения на линии сильного разрыва представляются в виде [c.65]

Двухступенчатая иерархия моделей конпозвциониого материала позволяет разделить решение исходной краевой задачи механики деформирования и разрушения (2.6), (2.9) — (2.11), (2.15) на ряд последовательных этапов, связанных с построением макроскопических определяющих соотношений, решением краевой задачи для области с эффективными свойствами, отысканием структурных полей дефорь мирования в элементарных макрообъемах, описанием процессов разрушения элементов структуры, оценкой вероятности разрушения элементарных макрообъемов (т.е. вероятности макроразрушения). [c.36]

Остановимся кратко на содержании главы. В разд. 2,2 на основе принципа виртуальных перемещений Лагранжа выведены основные соотношения подкрепленной ребрами криволинейной панели. В разд. 22.3 выделено элементарное решение Сопротивления материалов. Преобразование исходных уравнений для плоской панели к системе разрешающих уравнений содержится в разд. 2.4. Далее в разд. 2.5 изучено напряженно-деформированное состояние симметрично подкрепленной панели. Рассмотрена панель как конечной, так и бесконечной длины. Решение представлено в виде быстросходящихся рядов, даны результаты численных расчетов и программы расчета. В разд. 2.6 изучается эффект подкрепления панели на торце дополнительным ребром, работающим только иа изгиб. В разд. 2.7, как и в разд. 2.5, рассмотрена симметрично подкрепленная панель, но при кососимметрнчиом загруженин ребер парой сил. Решение отличается от полученного в разд. 2.5, так как требуется учитывать изгиб панели в ее плоскости. Решение доведено до числа. В разд. 2.8 рассмотрены панели с двумя ребрами разной жесткости для случа.я, когда поперечное перемещение панелн равно нулю или отлично от нуля. В разд. 2.9 на примере бесконечной пластины с полубесконечным ребром дается оценка погрешности решения путем введения гипотезы отсутствия поперечной деформации пластины. Эта оценка выполнена, путем срав неиня решения на основе упомянутой гипотезы с точным решением, полученным иа основе уравнений плоской теории упругости. Результаты этого раздела опубликованы Э. И. Грнголюком и В. М. Толкачевым [5]. В этой работе дана также общая постановка задач включения на основе гипотезы отсутствия поперечной деформации, рассмотрены задачи для пластины и ребра конечных размеров, для полубесконечной пластины с полубесконечным ребром, а также задача для защемленной по боковым сторонам полубесконечной полосы, нагруженной на торце постоянной распределенной нормальной нагрузкой. [c.68]

Если деталь имеет относительно простую геометрическую форму, и соотношение ее размеров соответствует требованиям технологической деформируемости исходной заготовки (по средней и накопленной локальной деформации, глубине полости, толщине стенки, нагрузке на инструмент, допустимому графику нагрузки оборудования), то она может быть изготовлена за один переход. Однако в некоторых случаях может оказаться более выгодным заменить один переход двумя или несколькими переходами. К числу наиболее распространенных критериев оценки и сравнения технико-экономической эффективности одно- и многопереходиого процесса относятся объем производства и стоимость оснастки на единицу изделия при использовании однопозипион-пого и многопозиционного штампа качество получаемых штампованных заготовок и деталей условия работы и стойкость рабочих деталей инструмента параметры необходимого оборудования и условия автоматизации процесса. [c.127]

Технологичность нзделнн. В целях обеспечения высокого качества изделия, его служебных характеристик (технических требований к изделию) и миинмальиой себестоимости при разработке конструкции изделия, выборе геометрических соотношений формы, вида и механических характеристик исходного материала необходимо учитывать следующие факторы технологические возможности и особенности штамповочных операций в предлагаемых вариантах технологического процесса уровень технической оснащенности и состояния машин штамповочного и инструментального подразделений возможности выбора материалов для штампов. Понятие стехнологич-ность изделия включает в себя сравнительную (качественную) оценку полноты этого учета. [c.15]

Дня оценки чисто упругой составляющей энергоемкости можно воспользоваться известньгм соотношением для потенциальной энергии упругих изгибающих деформаций в образце. Расчеты показывают, что затраты на упругую составляющую энергии, в случае закаленных и отпущенных сталей, не превьппают 40 Дж, т. е. примерно 2,5 % от исходной энергии системы. Показательно и то, что с переходом к более вы- [c.135]

Для количественной оценки формоизменения при а- у превращении (в представленном идеальном случае) были выполнены расчеты длины исходного элемента объема для некоторых основных навграв-пений в а -решетке и различных ориентационных соотношений. В каждом из указанных основных направлений а-решетки были определены три связанные с деформированной решеткой расстояния d t 2 соотнесенные к диаметру исходного шарового элемента объема (см. табл. 3.2 и рис. 3,25). [c.102]

Отсюда следует, что для возможности возникновения и развития хрупкой трещины необходимо одновременное выполнение ряда условий. Должно быть выполнено условие динамичности нагружения, v v p и t = tp, причем v p п /р для данного материала являются функциями температуры и напряженного состояния. Кроме того, важно выполненпе статического условия а = = о-кр, что, как показано ниже, эквивалентно условию, определяющему энергетические соотношения в окрестностях исходной трещины. Эти условия определяют двустороннее ограничение величины 1апряжения и характера его изменения во времени, что делает затруднительным предсказание внезапного хрупкого разрушения на основании расчета или оценки одного какого-либо параметра. [c.278]

Технологический контроль за процессами биологической очистки заключается в оценке изменений в составе воды после очистки, а также количественного и качественных изменений активного ила или биопленки. Сопоставление результатов указанных определений и замеров и их комплексная оценка позволяют осуществлять управление процессом очистки путем регулирования количества подаваемого воздуха, соотношения количеств воды и ила, степени разбавления исходной сточной воды очищенной (или илом) и т.д. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...