Изгиб панелей

Прочность на сжатие. Нормальные нагрузки, возникающие при изгибе панели, могут достигнуть таких величин, что для предотвращения локального разрушения потребуется дополнительное усиление обшивки. Для этой цели иногда применяют вторичную обшивку в качестве примера можно привести унифицированные контейнеры (см. рис. 18), о которых подробнее будет сказано ниже. [c.212]

Предположим, что прогиб панели w сопоставим с толщиной h, но мал по сравнению с линейными размерами оболочки Qi, а . Считая, что при изгибе панели выполняется гипотеза Кирхгофа—Лява, и пренебрегая влиянием тангенциальных инерционных сил, получим дифференциальные уравнения, описывающие колебания оболочки, [c.29]

Восемь постоянных интегрирования с , с , X, Q, R, содержащихся в представлении общего рещения дифференциальных уравнений изгиба панели, определяются из восьми краевых условий (4.4.9). [c.121]

Уравнения классической теории цилиндрического изгиба панели, используемые ниже для оценки влияния поперечных сдвигов на характеристики ее напряженно-деформированного состояния, получаются из (4.4.12) путем предельного перехода (3.2.20). Ясно, что при этом переходе представления (4.4.13) безразмерных момента и усилия сохраняются, тогда как система (4.4.14) переходит в систему трех дифференциальных уравнений [c.121]

Таким образом, все собственные значения лежат на комплексной плоскости в круге единичного радиуса, что позволяет сделать вывод об умеренной изменяемости рещения по координате в классической постановке задачи цилиндрического изгиба панели. Иной оказывается ситуация при рассмотрении этой задачи на основе неклассической системы дифференциальных уравнений. Спектр матрицы коэффициентов последней складывается из чисел О, i, отвечающих рещениям [c.121]

Построение общего решения завершается по стандартной схеме [150]. Так как при ц = кратность собственных значений г и — i) возрастает, то случаи /< = 1 и /г 1 рассматриваются отдельно. Параметры и А по-прежнему связаны между собой соотношением (4.5.8), но здесь константа интегрирования X берется из решения задачи цилиндрического изгиба панели в классической постановке. В силу этого соотношения условие ц = однозначно определяет значение параметра А и прямой проверкой устанавливается, что оно не является собственным. Для несимметричная форма потери устойчивости возможна при значениях параметра ц, являющихся корнями уравнения [c.127]

Как указывалось, в трехслойных плитах и панелях наружные слои, состоящие из стеклопластика, асбестоцемента или алюминия, воспринимают большую часть нормальных усилий, возникающих при изгибе панелей, а внутренний слой из пенопласта или сотопласта работает в основном на сдвиг. При расчете панелей на прочность могут быть использованы формулы сопротивления материалов, которые при сравнении с более точными расчетными формулами и с результатами испытаний панелей дают мало отличающиеся результаты. [c.238]

Фп—коэффициент продольного изгиба панели пояса, определяемый по длине панели и радиусу инерции пояса п.нт— площадь сечения пояса, нетто. [c.100]

Величины Nx3 и Тз вычисляют по формулам (66) и (67) гл. 10. Расчетные напряжения в листе заполнителя при поперечном и продольно-поперечном изгибе панели находят по формулам (см. рис. 4, б, в, гл. 9) [c.310]

Ра И <Рп —пло/ладь и коэффициент продольного изгиба панели пояса [c.48]

С ростом нагрузки при дс я форма изгиба панели симметрична, затем при д ==. я происходит несимметричное выпучивание скачком в равновесное состояние при больших прогибах, которое снова будет симметричным. [c.290]

Пластинки прямоугольного очертания входят в состав различных конструкций — крыла самолета, палубы и бортовых стенок корабля, стенок вагона и т. д. — обычно в виде панелей обшивки, которая скреплена с системой подкрепляющих ребер жесткости. Обшивка в таких конструкциях подвергается действию тех или иных поперечных или продольных нагрузок, которые вызывают изгиб и выпучивание пластинок. Для некоторых конструкций допускается, чтобы обшивка получала малые вмятины, не влияющие на общую прочность конструкции. Стенки высоких балок, а также элементы многих тонкостенных стержней также являются прямоугольными пластинами. В таких элементах имеет место местный изгиб и выпучивание их тонких стенок. [c.185]

Граничную частоту преграды для повышения звукоизоляции следует в процессе проектирования смещать за пределы нормируемой области частот. Так, для тонких преград, у которых /гр > >> 1000 гц, необходимо увеличивать граничную частоту путем уменьшения цилиндрической жесткости при изгибе. Для толстых звукоизолирующих преград, например для толстых панелей (/гр < 300 гц), следует увеличивать их жесткость и таким образом уменьшать граничную частоту. [c.86]

Типовая трехслойная пластина (см. рис. 4, а) при одинаковых несущих слоях является, очевидно, симметричной относительно срединной плоскости и при нагружении в плоскости симметрии не испытывает изгиба. Однако в пластинах с открытым заполнителем (см. рис. 4, б), типовых трехслойных панелях с различными [c.197]

Предел прочности типичного композиционного материала, предназначенного для кузова автомобиля, составляет 85—105 кгс/мм, а модуль упругости при изгибе (0,7—10,5)10 кгс/мм. В панелях кузова большого размера толщиной 2,54 мм этот материал обеспечит жесткость, сравнимую с жесткостью стального листа толщиной 0,9 мм. Поскольку композиционный материал не обладает пластичностью, исключается возможность его повреждения из-за деформационных воздействий и срок службы будет определяться временем до его разрушения. Следовательно, для материала с указанными характеристиками допустимы достаточно высокие изгибающие моменты, действие которых в случае использования стального листа вызовет его деформацию. Материал может быть также использован в конструкциях, составляющих каркас кузова. [c.15]

В большинстве случаев при разработке проектов автомобильных кузовов, заменяя какой-либо материал, учитывают опыт его применения на практике. Например, если жесткость панели является лимитирующим фактором, толщина его относительно известного материала, должна быть обратно пропорциональна кубическому корню из отношения модулей упругости материалов при изгибе. Аналогичные расчеты могут быть проведены в случае, если определяющим является прочность на растяжение или сдвиговая прочность. Многократно подтвержденные результаты испытаний композиционных материалов дают основание считать, что поведение материалов может быть довольно точно предсказано. [c.32]

Панели для крыш вагонов разрабатываются также в соответствии с общими задачами конструирования и приведенными в табл. 3, 4 условиями нагружения. Конструкция крыши оказывает большое влияние на внешний вид, скоростные качества и внутреннюю обстановку вагона. На рис. 10 предложены и сопровождены краткими описаниями варианты конструкций панелей крыш. При выборе соответствующих друг другу материалов и конструкций необходимо принимать во внимание следующие соображения снижение массы по сравнению с традиционными конструкциями обеспечение требуемого уровня жесткости при воздействии возникающих в процессе эксплуатации крутящих и изгибных нагрузок, а также требуемого уровня прочности на изгиб и сжатие для противодействия нагрузкам, возникающим при работе на крыше обслуживающего персонала сохранение геометрии конструкций в случае столкновения для обеспечения безопасности пассажиров снижение затрат, с учетом срока службы возможность изготовления конструкций одинарной и двойной кривизны без применения дорогостоящего инструмента и оборудования обеспечение необходимой теплоизоляции и допустимого уровня шума, обусловленных требованиями комфорта пассажиров огнестойкости или наличия встроенных огнеупорных барьерных слоев, стойкости [c.197]

Именно слоистые конструкции делают возможным практическое использование высокотехнологических, но обладающих высокой стоимостью композиционных панелей, работающих в условиях изгиба и сжатия. Такие слоистые материалы состоят из относительно толстой сердцевины, имеющей низкую плотность, облицованной тонким листом стеклопластика (рис. 2.) Именно благодаря высокотехнологическому покрытию слоистые композиции эффективно работают на изгиб и сжатие. [c.203]

Сопротивление сдвигу. При изгибе в плоскости панели в сердце-вине композиционного материала возникают высокие сдвиговые напряжения. Возникающие при этом повреждения могут вывести из строя слоистую панель, несмотря на удовлетворительную прочность обшивки. [c.212]

Остановимся кратко на содержании главы. В разд. 2,2 на основе принципа виртуальных перемещений Лагранжа выведены основные соотношения подкрепленной ребрами криволинейной панели. В разд. 22.3 выделено элементарное решение Сопротивления материалов. Преобразование исходных уравнений для плоской панели к системе разрешающих уравнений содержится в разд. 2.4. Далее в разд. 2.5 изучено напряженно-деформированное состояние симметрично подкрепленной панели. Рассмотрена панель как конечной, так и бесконечной длины. Решение представлено в виде быстросходящихся рядов, даны результаты численных расчетов и программы расчета. В разд. 2.6 изучается эффект подкрепления панели на торце дополнительным ребром, работающим только иа изгиб. В разд. 2.7, как и в разд. 2.5, рассмотрена симметрично подкрепленная панель, но при кососимметрнчиом загруженин ребер парой сил. Решение отличается от полученного в разд. 2.5, так как требуется учитывать изгиб панели в ее плоскости. Решение доведено до числа. В разд. 2.8 рассмотрены панели с двумя ребрами разной жесткости для случа.я, когда поперечное перемещение панелн равно нулю или отлично от нуля. В разд. 2.9 на примере бесконечной пластины с полубесконечным ребром дается оценка погрешности решения путем введения гипотезы отсутствия поперечной деформации пластины. Эта оценка выполнена, путем срав неиня решения на основе упомянутой гипотезы с точным решением, полученным иа основе уравнений плоской теории упругости. Результаты этого раздела опубликованы Э. И. Грнголюком и В. М. Толкачевым [5]. В этой работе дана также общая постановка задач включения на основе гипотезы отсутствия поперечной деформации, рассмотрены задачи для пластины и ребра конечных размеров, для полубесконечной пластины с полубесконечным ребром, а также задача для защемленной по боковым сторонам полубесконечной полосы, нагруженной на торце постоянной распределенной нормальной нагрузкой. [c.68]

Целесообразно одновременно рассматривать арку единичной ширины. Такую арку будем представлять себе вырезанной" из панели двумя нормальными сечениями у = с, у = с + 1 (с = onst). Дифференциальные уравнения ее изгиба вполне аналогичны уравнениям изгиба длинной панели по цилиндрической поверхности. При выводе таких уравнений следует учесть равенства - О, справедливые при перечисленных выше условиях для обеих рассматриваемых конструкций. Кроме того, в задаче изгиба арки справедливо равенство = О, а в задаче изгиба панели — уу в последнем случае необходимо также принять во внимание независимость всех характеристик напряженно-деформированного состояния от координаты у. [c.117]

Здесь Я = Р/Е — безразмерный параметр нагоузки — угол поворота нормали в докритическом состоянии (см. (4.4.11)), определяемый в результате решения задачи цилиндрического изгиба панели. Кроме того, в (4.5.5) использовано вытекающее из (4.4.11), (4.4.13) равенство [c.125]

Эти результаты получены в предположении, что пластинка может у опор свободно поворачиваться. Обычно колонны жестко соединены с перекрытием и в случае, если нагрузка распределена по схеме рис. 124, их воздействие на перекрытие не исчерпывается одними лишь вертикальными реакциями, но проявляется также в форме моментов, стесняющих изгиб панелей. Подобное сочетание безбалоч-ного перекрытия с колонной, представляющее собой конструкцию с жесткими узлами, должно быть поэтому рассчитано путем обобщения теории рам — только таким путем можно получить более точные значения изгибающих моментов под знакопеременной нагрузкой ). [c.283]

До начала пятидесятых годов профессор практически не имел учеников. Только к концу сороковых и началу пятидесятых годов появились молодые сотруцники С.Г. Винокуров (напряжение в пограничной зоне оболочек), Р.Г. Суркин (выпучивание сферической оболочки под действием внешнего давления), И.В. Свирский (нелинейный изгиб панели). К исследованиям по теории оболочек подключился уже зрелый ученый КЗ. Галимов. Это их совместнзто с Х.М. Муштари работу Нелинейная теория упругих оболочек , изданную в 1957 году, увидел в книжном магазине Марат Ильгамов. [c.46]

Так, при определении критических нагрузок общей устойчивости или прогибов при поперечном изгибе панели весьма важно учитывать взаимные сдвиги внешних слоев. Это легко понять, если вспомнить, что при заполнителе, обладающем нулевой жесткостью сдвига, внешние слои изгибаемой трехслойной панели будут работать независиио и изгибная жесткость панели будет равна сумме жесткостей двух тонких отдельно работающих слоев. [c.246]

При продольном сжатии панели усилия во внешних слоях определяют по формулам (65) и прн поперечном и продольно-поперечном изгибе панели — по формулам (60). Величину модуля упругости Ех заполнителя при расчете по этим формулам находят из соотношений (14) гл. 9. Усилия в армирующ,их ребрах при продольном сжатии панели нагрузкой Л г, действующей вдоль ребер, определяют по формулам (80) и (81). Сжимающие усилия [c.306]

Элемент сот проверяют на прочность как прямоугольную пластинку, свободно опертую по контуру и нагруженную равномерно распределен-иымп усилиями сдвига Т (/ = 3, 4) на единицу длины кромки пластинки. В случае продольного сжатия панели, обладающей начальным искривлением, усилия Т/ определяют по формулам (58) гл. 10. В случае поперечного и продольно-поперечного изгиба панели усилия Г определяют по формулам (61) гл. 10. [c.309]

Жесткости Сжатия и изгиба панели с сотовым заполнителем определяются по 4юрмулам (1), (2), (5) гл. 10 [c.321]

С целью проверки надежности герметизации клеем КЛН 1 полости сварных соединений и работоспособности клеевой прослойки Н. И. Лопатин подвергал сравнительным испытаниям па специальной установке клее-сварные и аналогичные клепаные панели из сплава Д16Т под действием гидростатического давления и на статический изгиб. Панели состояли из листовой обшивки толщиной 1,5 мм, ребер жесткости (уголки 20х15х Х1,5 мм), шпангоутов (изготовленных из листа толщиной [c.97]

Предполагается, что закрепление краев является нецентральным по отношению к толш ине и изгиб панели происходит по цилиндрической поверхности. [c.374]

При рассмотрении пористых абсорбентов предполагалось, что колебания изгиба в абсорбирующей панели отсутствуют. Однако, в тех случаях, когда панель удалена от твердой стены и представляет собой нежесткое тело, физически способное к колебаниям изгиба, игнорировать последние нельзя. Исследование абсорбентных свойств панели, способной к колебаниям изгиба ( панели — диафрагмы или панели — мембраны ), облегчается, если считать, что поглощение энергии такой панелью происходит вследст- [c.221]

Если сосредоточить внимание только на анализе напря/кенпо-деформированного состояния средней части панели, достаточно удаленной от коротких кромок, можно предположить, что в указанной части изгиб происходит по цилиндрической поверхности, т. е. функция прогиба зависит только от координаты т. [c.283]

Норт [205] Цилиндрическая панель Круговой цилиндр Осевое сжатие Осевое сжатие изгиб кручение поперечный сдвиг комбинация изгиба и поперечного сдвига [c.249]

Коробчатая конструкция отсека крыла успешно выдержала первые пять испытаний при статическом нагружении, одно из которых было проведено при напряжении, составляющем 73% расчетного для условий комбинированного воздействия изгиба и кручения. Затем были проведены усталостные испытания этой же конструкции па четыре ресурсных срока. Эти испытания состояли из 40 серий по 7000 циклов каждый. В канодой серии, в среднем в 6 циклах, напряжения достигали 80% максимальных. Перед проведением 21-й серии осмотр конструкции выявил появление пустот между стержнем (вертикальной стенкой) из боропластика и титановым наконечником переднего лопнгерона. Было также обнаружено повреждение в корневой части среднего лонжерона. После ремонта обоих поврежденных участков испытания были продолжены и завершены в намеченном объеме (40 комплексов). В декабре 1969 г. при статических испытаниях была достигнута остаточная прочность 120% критической расчетной. Разрушение произошло, как и ожидалось, по нижней крышке панели через крепежные отверстия у средней нервюры. Все испытания были проведены при комнатной температуре. [c.145]

Сердцевина из полистироловой пены в слоистом материале с обшивкой из стеклопластика используется в стандартных контейнерах, разрабатываемых фирмой Dow hemi al ompany, показанных на рис. 10 и обсуждавшихся Расселом и Мэйки [10]. Кроме стеклопластика, компанией исследовалось также эффективность других покрытий — алюминия и стали. Масса такого контейнера составляет 1590 кг. Применяемые в этих контейнерах слоистые панели имеют наилучшую прочность на изгиб и хорошие локальные противоударные свойства, что свидетельствует о вы- [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...