Геометрическое профилирование

Более экономичный способ состоит в геометрическом профилировании формы коллектора. [c.222]

Метод получения движения по заданной траектории путем придания соответствующей геометрической формы направляющим поверхностям, по которым перемещаются рабочие органы, будем называть методом геометрического профилирования. [c.16]

Рассмотрим методы геометрического профилирования применительно к наиболее распространенным формам образующих линий. [c.26]

При сочетании кинематического и геометрического профилирования (рис. 1.14, а) рабочий орган 1 перемещается по направляющим 3, установленным под углом 71. Ходовой винт 4, сообщающий движение рабочему органу 1, как обычно, связан через сменные шестерни и постоянную передачу с винтом 5, сообщающим движение рабочему органу 2. [c.28]

Воспроизведение образующей по методу огибания имеет место при обработке винтовых поверхностей зубьев зубчатых колес, винтовых поверхностей резьб, нарезаемых долбяками. Винтовая направляющая линия воспроизводится при этом по методу геометрического профилирования, профилирования по копиру и кинематического профилирования (рис. 1.22). [c.39]

На шлифовальных станках для воспроизведения наклонной образующей под углом устанавливается либо шпиндельная бабка (рис. I. 45, б), либо стол (рис. 1.45, г). При воспроизведении образующей по методу копирования режущей кромки шлифовального круга под углом поворачивается основание 2 (рис. 1.45, в) с направляющими 3, по которым перемещается шпиндельная бабка 4. При воспроизведении образующей по методу геометрического профилирования под углом поворачиваются направляющие 1, по которым шпиндельная бабка перемещается вдоль образующей. При шлифовании цилиндрических поверхностей перемещение вдоль образующей происходит, как обычно, благодаря движению стола. [c.74]

К соплам предъявляются различного рода требования. В частности, для аэродинамических труб обычно требуется большая равномерность потока на выходе из сопла в рабочую часть, в которой поток, приготовленный в сопле, используется для исследования обтекания различных тел и устройств. Равномерность потока в реактивной струе двигателей способствует повышению тяги двигателей. Вопросы расхода, скорости истечения и равномерности потока, выходящего из сопла, тесно связаны с выбором геометрических размеров сопла и профилированием направляющего канала. [c.93]

По своей конструкции червячные фрезы для нарезания колес с зацеплением М. Л. Новикова не отличаются от обычных червячных фрез, однако они имеют свои особенности, а именно по форме режущих кромок, соответствующих форме профиля зуба, а также по геометрическим параметрам режущих кромок, осуществляющих окончательную отделку формы профиля зуба (профилирование). [c.615]

Профилирование формы коллекторов состоит в расчетной оценке и экспериментальном определении геометрической формы тракта, при которой реализуется заданное распределение расхода по каналам реактора. Так, во входном круговом коллекторе линейное уменьшение его высоты по ходу основного потока приводит к снижению гидравлической неравномерности. Для осесимметричного раздающего коллектора в виде сферической или эллиптической полости снижение неравномерности происходит при уменьшении высоты коллектора по закону [c.119]

Одним из направлений исследования потока в колесе в абсолютном движении являлось изучение влияния на его эффективность таких геометрических параметров, как входной и выходной углы лопаток, число лопаток одноярусной и двухъярусной решеток, длины лопаток второго яруса, закон профилирования межлопаточных каналов. [c.291]

Резюмируя, можно заключить, что даже при использовании простейшей физической модели двухфазного закрученного потока, в которой внутренние силы трения в каждой фазе не учитываются, могут быть оценены некоторые эффекты межфазного взаимодействия, важные для оптимизации турбинных ступеней значительной веерности, а также центробежных сепараторов. Подтверждено, что распределение термодинамических параметров, скоростей и углов потока несущей фазы по радиусу и вдоль кольцевого канала зависит от влажности и дисперсности, т. е. от наличия жидкой фазы, степени неравновесности процесса, а также геометрических параметров канала. Такие зависимости должны учитываться в расчетах и при профилировании лопаточных аппаратов турбинной ступени. Закон закрутки лопаток ступеней большой веерности следует выбирать с учетом установленного влияния дискретной фазы. [c.176]

На градиент степени реактивности и структуру потока влияет также форма меридиональных обводов проточной части. Свободный поток за НА, не имеющий радиального градиента давления, принимает форму однополостного гиперболоида вращения [17, 21]. В литературе подробно освещены методы расчета и результаты экспериментальных исследований ступеней с различными геометрическими формами меридиональных обводов проточной части [5, 13, 24]. Снижение градиента степени реактивности за счет меридионального профилирования может найти, по-видимому, лишь ограниченное применение в мощных паровых турбинах, так как существенное искривление ограничивающих ступень поверхностей нарушает плавность обводов проточной части и усложняет конструкцию цилиндров. [c.200]

На рис. 2.116, а и б приведены графики зависимости коэффициентов неравномерности подачи б . и б . от давления нагнетания, определенные расчетом (соответственно сплошные и штриховые линии), а также точки, полученные экспериментально для двух насосов, работающих по схеме рис. 2.108. Из этих графиков видно, что общий коэффициент неравномерности подачи насоса б равен сумме б , и бс. . При работе под давлением коэффициент неравномерности б, . определяемый сжатием рабочей жидкости, существенно превышает коэффициент неравномерности б .. , зависящий от геометрического изменения, объемов камер. Уменьшение неравномерности подачи путем увеличения угла ф) происходит потому, что на этом угле располагается прорезь, размеры которой определяются по формулам (2.318) и (2.319). Эксперименты показывают, что введение таких прорезей приводит к уменьшению шума насосов (на 3,5 дб) вследствие уменьшения неравномерности подачи. Для того чтобы на распределительных дисках выполнить прорези, при профилировании статора необходимо обеспечивать е >р. [c.250]

Основной задачей профилирования лопаток околозвуковой и сверхзвуковой ступени, так же как и дозвуковой, является определение геометрических размеров решетки и профилей, обеспечивающих получение заданных планов скоростей на различных радиусах с минимальными потерями. [c.79]

Профилирование ступеней вентилятора осуществляется, как правило, при переменной (по высоте лопатки) эффективной работе. При этом выбор схемы газодинамических и геометрических параметров вентилятора производится так, чтобы исключить появление больших гидравлических потерь, связанных с непостоянством работы по высоте лопатки основного рабочего колеса. [c.84]

Установка для навивки протекторов. Качество скоростных и других автопокрышек в значительной мере определяется точностью изготовления и наложения профилированных резиновых заготовок, особенно беговой части протектора. Применяемый в настоящее время в производстве шин метод изготовления протекторов не обеспечивает достаточной стабильности геометрических размеров заготовок, может вызвать существенный дисбаланс в покрышке и требует значительных затрат ручного труда. Более прогрессивным способом изготовления протекторов является способ навивки протектора шприцованной или каландрованной лентой [1Г. [c.64]

Для профилирования зубьев зацепления М. Л. Новикова проф. В. Н. Кудрявцевым разработан исходный ксн-тур, представленный на рис. 81 (а — для выпуклых зубьев, б— для вогнутых зубьев), в котором за исходный параметр принят нормальный модуль зацепления т . Остальные геометрические параметры этого контура указаны на рис. 81. [c.167]

Профилированные роторы. Для того чтобы вращающиеся конструкции (например, роторы турбин и генераторов) выполняли заданные функции при максимально сниженных напряжениях, их соответствующим образом профилируют. Некоторые из профилей (зубья зубчатых колес или пазы генераторных роторов) свободны от окружных напряжений, создаваемых корпусом вращающейся конструкции. Эти конструктивные проблемы не рассмотрены в данном разделе, хотя неправильно выбранные размерные соотношения элементов конструкции профилированных вращающихся деталей и перераспределение нагрузок могут привести к возникновению хрупкого разрушения. Для профилированных вращающихся деталей за исключением нескольких геометрических вариантов, не имеющих практического значения, не существует замкнутых решений. Поэтому конструктор должен прибегать к множеству способов, чтобы одновременно удовлетворить требованиям равновесия и совместности деформаций. Это можно сделать вручную, производя огромный объем вычислений, однако обычно такая работа выполняется цифровым вычислительным устройством. [c.88]

При использовании геометрических методов профилирования главное рабочее движение и движение подачи могут быть вместе с тем и профилирующими движениями, так как и те и другие движения являются либо прямолинейными, либо вращательными. Совмещение различных движений в большинстве случаев, как указывалось выше, приводит к упрощению конструкции и кинематики станка. [c.16]

Для перемещения режущей кромки относительно обрабатываемой детали по заданной траектории может быть использовано сочетание различных методов профилирования, например геометрическое и кинематическое профилирование, или профилирование по копиру и кинематическое профилирование. Примеры, иллюстрирующие сочетание различных методов профилирований, будут приведены ниже. [c.19]

Все приемы профилирования шлифовальных кругов с помощью алмаза основаны на предположении, что режущая кромка алмаза представляет собой геометрическую точку, расположенную точно в центре оправки. Практически же алмаз всегда несколько смещен с оси оправки и режущая кромка его, как правило, имеет неопределенную форму. [c.318]

Изготовление деталей профилированным инструментом. Способ копирования геометрических форм электрод-инструмента применяется для изготовления сеток резонаторов некоторых типов низковольтных клистронов, замедляющих систем ЛБВ и ЛОВ, анодных блоков магнетронов миллиметрового, диапазона и других деталей, обработка которых движущейся вольфрамовой проволокой или невозможна вследствие наличия значительного количества замкнутых контуров или малопроизводительна. [c.63]

Поскольку у большинства обрабатываемых поверхностей образующая и направляющая линии имеют форму прямой или окружности и могут быть воспроизведены методом геометрического профилирования, а сам метод обладает указаннвши преимуществами, то метод геометрического профилирования широко используется в современных металлорежущих стайках. [c.17]

Как указывалось выще, геометрическое профилирование осуществляется путем перемещения рабочих органов по направляющим поверхностям, имеющим соотвеЬгствующую геометрическую форму (рис. 1.13). [c.25]

Установив круг операций, для выполнения которых предназначается станок, необходимо выбрать с учетом требований к точности и производительности методы обработки и профилирования, которыми, как указывалось выше, определяется характер движений рабочих органов станков, их компоновка, а также в значительной мере и общая компоновка станка. При одних методах обработки и профилирования можно использовать одни и те же движения подвижных элементов рабочих органов станка для одновременного или попеременного выполнения различных функций, благодаря чему уменьшается число подвижных элементов и упрощается конструкция станка, при других — приходится вводить дополнительные подвижные элементы или специальные рабочие органы, что вызывает усложнение конструкции. Например, в случае геометрического профилирования образующей в форме дуги окружности при обработке тороидных поверхностей на продольном суппорте устанавливается большое число подвижных элементов (рис. 1.32), необходимых для выполнения профилирующего движения и установочных перемещений. При профилировании по копиру рабочий орган может состоять всего из двух подвижных элемеи"-тов, перемещающихся в продольном и поперечном направлениях, однако возникает необходимость в дополнительных элементах для установки копира. [c.64]

Таким образом, при производстве армированных резьб на стеклопластиковых изделиях упругое формование несравнимо выгоднее жесткого. Однако в случае применения цилиндрического упругого Пуассона возможно формование резьб с небольшой глубиной профиля, которая определяется предварительной геометрической дезориентацией нитей арматуры. При формовании армированных резьб, как отмечалось выше, нить стеклоарматуры должна иметь возможность перемещения в двух направлениях в поперечном на требуемую глубину формуемого профиля и в продольном — для обеспечения этих поперечных перемещений. Формование цилиндрическим упругим Пуассоном приводит к возникновению сил трения во всех вершинах формуемой резьбы одновременно и нить не может перемещаться в район формования резьбы из участков стеклопластикового цилиндра, на которых резьба не формуется. В этом случае продольные перемещения нити ограничиваются только участком цилиндра, на котором формуется резьба, а глубина профиля определяется предварительной продольной дезориентацией арматуры. Для того, чтобы обеспечить формование резьб с более глубоким профилем, необходимо предусмотреть возможность продольного перемещения нитей из участков, на которых резьба не формуется. Ниже описаны схемы устройств, которые рекомендуются применять при упругом формовании армированных сте-клопластиковых резьб. На рис. II. 40 и II. 41 показаны схемы формования резьб профилированным упругим пуансоном. [c.224]

Шариковые муфты (синхронные карданы) обеспечивают равенство угловых скоростей валов при изменяющемся угле между их геометрическими осями за счет размещения шариков всегда в биссекторной плоскости. Это достигается соответствующим профилированием канавок под шарнки или принудительным перемещением обоймы шариков (схема 8). Применяются, например, для привода ведущих передних колес автомобиля [c.200]

Наклонный излучатель представлен на рис. 8.18 в той форме, как он выполняется для обработки движущегося потока воды. Основные его части — переходной клинообразный элемент и соединенная с ним сваркой наклонная излучающая пластина 1. Амплитуда смещения в пучностях излучателя составляет 20 мкм при амплитуде смещения на торце преобразователя ПМС-15А, равной 10 мкм. Кроме того, конструктивные особенности наклонных излучателей обеспечивают им двустороннее излучение, сменность, возможность выполнят их перфорированными, профилированными и из различны материалов. Геометрические размеры их кратны длине волнь изгибных колебаний. [c.239]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

В основу профилирования положены опытные данные (см. гл. 3) с последующим поверочным расчетом в рамках двухмерной модели спонтанно конденсирующегося (см. 4.2) и влажного пара капельной структуры (см. 4.3). Сопловые решетки для слабО перегретого или сухого насыщенного пара на входе (по параметрам торможения) и решетки с первичной влагой на входе имеют некоторые отличия. Однако профили и межлопаточные каналы тех и других решеток имеют общие особенности, отличающие их от решеток, работающих в перегретом паре. К числу общих особенностей дозвуковых влажнопаровых решеток относятся 1) малые радиусы скругления входных кромок 2) плоско срезанные выходные кромки 3) увеличенные хорды 4) уменьшенные кривизны спинки и вогнутой поверхности 5) уменьшенные относительные шаги 6) относительно малые скорости расширения в межлопаточ-ных каналах. Дозвуковые решетки для полидисперсной структуры влажнопарового потока выполняются с увеличенными геометрическими углами входных кромок. [c.145]

Подчеркнем, что при профилировании длинных лопаток по высоте необходимо выбирать закон закрутки так, чтобы влияние жидкой фазы было минимальным. Этому условию отвечают далеко не все применяемые на практике способы профилирования. До настоящего времени такая задача не только не решалась, но и не ставилась. Вместе с тем, учитывая результаты исследования плоских решеток (см. гл. 3 и 4), можно сформулировать некоторые соображения по этому важному вопросу. Несомненно целесообразна повышенная реакция в корневых сечениях ступени, так как реактивные решетки менее чувствительны к влаге. При выборе значительной корневой реакции можно избежать сверхзвуковых скоростей на выходе из сопловой решетки, требующих применения расширяющихся межлопаточных каналов (см. 4.6). Следует также обеспечивать умеренное изменение реакции по длине лопаток, что достигается соответствующим наклоном или применением саблевидных сопловых лопаток МЭИ. Относительные шаги, углы установки, толщину и форму выходных кромок следует выбирать оптимальными по результатам статических исследований решеток (см. гл. 3). При этом необходимо учитывать влияние перечисленных геометрических параметров на эффективность используемых в ступени способов влагоудаления (сепарация, обогрев и наддув). Учитывается необходимость уменьшить отрицательное влияние периодической нестационарности, что достигается при соотноше-,нии чисел сопловых и рабочих лопаток Zyjz-iKl. [c.160]

Для рассмотрения упорного давления в пятиступенчатой турбине высокого давления мощностью 50 мгвпг определим величину давления на колесо второй ступени. Для повышения экономичности процесса при принятом среднем диаметре проточной части порядка 700 мм и высотах лопаток 90—110 мм профилирование ступеней выполняем по закону гСа = onst. Этот метод профилирования желателен также с точки зрения, как увидим далее, понижения упорного давления на ротор турбины. Реакцию у корней лопаток примем одинаковой для всех ступеней давления и равной геометрической реакции — 2,5%, имея в виду, что термодинамическая реакция примет примерно близкое значение к указанному выше. Для определения реакции по среднему и периферийному сечениям воспользуемся уравнением [c.269]

Каждый из описанных методов облаоз.ает присущими ему и достоинствами и недостатками. Основным недостатком метода свободного профилирования нужно считать возможность искажения линий плавности на поверхности лопатки. При косом фрезеровании геометрические характеристики сечений меняются плавно, причем все сечения связаны единым законом образования, что существенно упрощает и делает более надежным контроль геометрии лопатки. Однако проектирование лопаток этим методом может привести к тому, что в результате разброса центров тяжести сечений в теле лопатки возникают недопустимо высокие напряжения изгиба от собственных центробежных сил (внецентренное растяжение). Для разгрузки лопатки от этих напряжений ей придается так называемый начальный погиб [39], при этом сечения лопатки перемещают относительно того положения, которое они занимали бы после косого фрезерования. Смещение сечений происходит при обработке лопатки на фрезерном станке путем перемещения фрезы вместе со шпиндельной бабкой в вертикальной плоскости по копиру, кривая которого строится в соответствии с величинами погибов в расчетных сечениях. [c.63]

Выбор того или иного закона профилирования в значительной степени зависит, как мы видели на примерах /с = onst и р = == onst, от геометрических параметров ступени. [c.52]

Зависимости коэффициентов профильных потерь от отношения давлений (рис. 11.15) показывают, что течение в решетках с расшыряю-ш им11ся каналами сопровождается резким увеличением потерь при отклонениях режима от расчетного. Изменение коэффициента потерь оказывается тем значительнее, чем больше геометрический параметр fu т. е. чем выше расчетное значение Мг. На режимах, близких к расчетным, потери для всех решеток невелики, причем профилирование расширяющейся части методом характеристик позволяет снизить потери на таких режимах. [c.311]

ТВС ядерных реакторов гетерогенного типа классифицируют по функциональному признаку (испарительные, пароперегре-вательные, зоны воспроизводства и др.) по назначению [рабочие, рабочие с размещением элементов системы управления и защиты (СУЗ), измерительные, экспериментальные], по конструкции (кассетного, канального типа, с кожухом, без кожуха, с интенсификаторами теплообмена, с дистанционирующими элементами по длине активной зоны и без них, с дроссельными устройствами и без них), по геометрической форме (сечение в плане) (шестигранные, квадратные, круглые, многогранные и др.), по форме твэла (с гладкостержневыми, профильными, кольцевыми, пластинчатыми, шаровыми, блочными твэла-ми), по наличию поглощающего материала и твердого замедлителя, по размещению топлива (с профилированием по содержанию делящегося материала по длине твэла и по сечению сборки и без профилирования). [c.85]

Для изготовления машиностроительных профилей применяют различные виды обработки металлов давлением прокатку, прессование, волочение, профилирование листового металла. Поэтому кроме фуппирования по приведенным геометрическим признакам профили разделяют и по способу их изготовления. [c.69]

Поверхность профилирования (зацепления) — геометрическое место точек контакта поверхности Д и ее огибающей (геометрическое место характеристик поверхности Д), рассматриваемое в неподвижном пространстве, связанном с деталью. С учетом движений, свойственных инструменту и детали в процессе обработки в прямоугольной системе координат с осьюОг, совпадающей с осью детали, и осью Ох — линией кратчайшего расстояния между осями детали и инструмента, координаты точек поверхности профилирования определяются следующими уравнениями [c.595]

Остальные геометрические параметры профилирования вубьев по М. Л. Новикову должны быть следующими. Радиусы рабочих профилей зубьев (рис, 80, в) [c.166]

В книге даны обобщающие материалы, например, методы крепления инструментов в станке, конструкции крепления зубьез сборных инструментов, конструктивные и геометрические элементы, требования, предъявляемые к качеству инструментов, а также новые разделы, обычно ранее не изучаемые во втузах, как, например, алмазные инструменты, инструменты для хонингования, резьбонакатные головки, инструменты для фрез и деталей с винтовыми канавками, профилирование инструментов (фрез, долбяков, резцов), работающих по методу огибания, для фасонных профилей и др. [c.4]

Значительно сложнее условия при производстве гальванических покрытий. Здесь имеется целый ряд факторов, влияющих на токо-распределение и, следовательно, на распределение металла при его о.саждении. Значительное влияние оказывает омическое сопротивление. Плотность тока обратно пропорциональна сопротивлению, поэтому при нанесении покрытий на профилированные изделия наибольший ток будет на участках, расположенных ближе к аноду. В результате образуется слой, неравномерный по толщине Для того чтобы получить равномерное осаждение при хро-мировании, необходимо даже устанавливать дополнительные аноды, форма которых повторяет форму хромируемого изделия. При этом выход по току зависит от плотности тока. Это усложняет расчет количества электричества, необходимого для нанесения покрытия данной толщины. Плотность тока обычно рассчитывается только по геометрической форме изделия, или, как это, к сожалению, еще часто бывает, устанавливается по привычному напряжению в ванне. В связи с этим необходимо составлять электролиты таким образом, чтобы поляризация была достаточно высокой,—тогда возможно достичь сглаживающего действия электролита. [c.614]

Копирование геометрических форм электрод-ннструмепта (обработка профилированным инструментом). [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...