Колёса Рабочий радиус

О — угловая скорость вращения колеса и — радиусы окружностей рабочего колеса и 2 — углы между абсолютными и окружными скоростями j и U, или j и и , [c.230]

Чтобы избавиться от указанных недостатков и облегчить применение ЭЦВМ, выведем уравнения для определения составляющих скорости трехмерного пространственного потока в системе ортогональных криволинейных координат. Для решения задачи считаются заданными угловая скорость вращения насоса o форма проточной части гидротрансформатора в меридиональном сечении геометрия лопастных систем рабочих колес, определяемая радиусами Д, углами Р, 7 и ф (рис. 40) распределение меридиональной составляющей абсолютной скорости за одним из колес режим работы, характеризуемый передаточным отношением напор, создаваемый насосом, и расход в проточной части, определяемые предварительно расчетом по средней линии гидравлические потери в проточной части число лопастей в рабочем колесе. [c.93]

Исходя ИЗ уравнения неразрывности потока в рабочем колесе (51), главный момент количества движения массового расхода на выходе из насосного колеса на радиусе г2 будет равен [c.234]

Треугольники скоростей. Поток рабочего тела выходит из направляющего (соплового) аппарата со скоростью j под углом (рис. 4.3) к оси решетки (плоскости вращения рабочего колеса). Рабочие лопатки движутся с окружной скоростью и на среднем радиусе. Относительная скорость входа в рабочее колесо равна разности векторов i и и и образует с осью решетки угол Pi. На- [c.113]

Пересечение линии зацепления р р2 с линией центров колес определяет собой точку Р — полюс зацепления в процессе работы колес. Эта точка будет представлять собой вместе с тем относительный мгновенный центр колес. Через точку Р будут проходить окружности Tj и Г2 — рабочие начальные окружности колес, являющиеся центроидами в относительном движении колес. Отношение радиусов этих окружностей будет представлять собой передаточное число рассматриваемых колес. Из рис. 446 мы видим, что для колес К+ [c.449]

Совместный учёт всех приведённых обстоятельств для реальных условий движения весьма затруднителен в то же время для данного типа шины, рассчитанной на определённые условия эксплоатации, отклонения величины Гк от некоторых средних значений невелики. В среднем отношение рабочего радиуса колеса к радиусу шины в свободном [c.2]

Осевая сила давления на выделенный элементарный участок внешней поверхности рабочего колеса между радиусами Ry 2 Rx [c.73]

На двухскатных колесах обе шины должны быть с одинаковой степенью износа. При разных шинах возникают перегрузка и усиленный износ шины с большим рабочим радиусом разгруженная [c.194]

КОЛЕСА. Передние колеса смонтированы на конических роликоподшипниках. Колесо (рис. И5) состоит из покрышки 2, камеры 1 и ободной ленты, смонтированных на ободе 5 колеса и закрепленных на нем замочными 4 и бортовыми 3 кольцами. При наклонных передних колесах уменьшается радиус поворота автогрейдера и повышается устойчивость против заноса при большой нагрузке на рабочее оборудование. Для облегчения поворота передних колес при их установке предусматривается определенный развал, что достигается конструкцией осей ступиц, не требующих дополнительных регулировок при эксплуатации машины. Чтобы предохранить [c.184]

Рабочая сторона зуба колеса, упирающаяся в собачку, делается плоской . Собачка при вращении храпового колеса в направлении, соответствующем подъему груза, свободно скользит по наклонным поверхностям зубьев. Если направление вращения колеса изменяется на противоположное, то собачка, упираясь в верхнюю кромку зуба колеса, соскальзывает во впадину и прижимается к рабочей грани зуба всей торцовой поверхностью, создавая необходимый упор. Анализ сил, действующих в храповом соединении, показывает, что такое движение собачки во впадину возможно только в том случае, если угол между рабочей гранью зуба колеса и радиусом, проведенным в верщину зуба, больше угла трения собачки по зубу храпового колеса. Обычно этот угол принимают равным 20°. [c.160]

Линия зацепления состоит из двух дуг производящих окружностей радиусов и Крайние точки рабочей части линии зацепления М и N находятся, как и при эвольвентном зацеплении, в точках пересечения линии зацепления с окружностями выступов колес. Рабочая часть линии зацепления (дуга МЫ) состоит из двух дуг МР и РЫ. Первая из них принадлежит производящей окружности радиуса Гп, и соответствует зацеплению ножки зуба шестерни с головкой зуба колеса. По второй дуге РЫ контактирует головка зуба шестерни с ножкой зуба колеса. Активные, или рабочие, части профилей г/г и у обоих зубьев определяются как и при эвольвентном зацеплении. Длина дуги зацепления г здесь равна линии зацепления, т. е. [c.101]

Положим, что в пространстве 3 между рабочим колесом 2 и отводом 4 жидкость вращается как твердое тело с угловой скоростью со и в пространстве 3 с обеих сторон рабочего колеса один и тот же закон распределения давления (поэтому силой осевого давления будет являться сила давления на кольцевую поверхность с радиусом входа в рабочее колесо / , и радиусом вала г ). [c.31]

I — эпюра давления на рабочее колесо слева 2 — рабочее колесо 3 — пространство между рабочим колесом и отводом 4 — отвод 5 — вал б — эпюра давления на рабочее колесо справа 7 — результирующая эпюра давления на рабочее колесо Го — радиус вала г, — радиус входа в рабочее колесо — радиус рабочего колеса Р Р2 — давление на входе в рабочее колесо и на выходе из него соответственно р — давление в подводе в сечении, совпадающем со входом в рабочее [c.31]

При последовательном и промежуточном включениях дополнительной ступени газ переносится из всасывающего отверстия главной ступени к всасывающему отверстию дополнительной ступени во внутренней части ячеек рабочего колеса, поэтому радиус втулки основного колеса следует выбрать таким, чтобы весь газ при максимальной его подаче мог поместиться в ячейке колеса между каналом и втулкой. Следовательно, наибольший радиус втулки основного рабочего колеса можно найти из [c.127]

Пусть расход жидкости в канале 0,- — Ри, где Р — площадь сечения канала и — окружная скорость колеса на радиусе центра тяжести сечения канала. При этом окружная скорость рабочего колеса равна окружной скорости жидкости в канале. Жидкость в канале и колесе вращается как одно целое с одинаковой окружной скоростью. Силы, вызывающие продольный вихрь, отсутствуют. Также отсутствуют касательные напряжения на поверхности раздела колеса и канала. Это делает невозможной передачу энергии от жидкости к рабочему колесу в результате вихревого рабочего процесса. Следовательно, при этом полезная мощность вихревого рабочего процесса равна нулю. [c.171]

Задача XIII—33i В реактивной осевой гидротурбине на рабочее колесо, средний радиус вращения которого [c.401]

Задача 13-33. В реактивной осевой гидротурбине рабочее колесо, средний радиус вращения которого = 500 мм и .пирина 5= 100 мм, получает поток воды из неподвиж- [c.384]

Задача X111-33. В реактивной осевой гидротурбине рабочее колесо, средний радиус вращения которого R = = 500 мм и ширина В = 100 мм, получает поток воды из неподвижного направляющего аппарата под углом а у = = 35° к окружной скорости и = (nR. Вода выходит из колеса в атмосферу под располагаемым статическим напором Hi = 12 м, имея направление относительной скорости, заданное выходным углом лопастей ро = 25°. [c.405]

В эвольвентном зацеплении линией зацепления является сама образующая, или производящая, прямая. Началом и концом зацепления на этой линии (рис. 6.7) будут точки а и Ь, определяемые пересечением окружностей вершин зубьев с прямой пп. Участок ab = ga является рабочей частью линии зацепления, а весь отрезок AB = g, измеряемый между точками касания образующей прямой пп,—предельной длиной линии зяцепления. Чтобы получить точку на профиле зуба второго колеса, соприкасающуюся с крайней точкой головки зуба первого колеса, нужно радиусом О Ь сделать засечку на профиле зуба второго колеса. Следовательно, рабочей частью профиля зуба второго колеса будет заштрихованная на рис. 6.7 часть. Аналогично находится рабочая часть профиля зуба первого колеса. Предельная длина линии зацепления АВ, при которой используется полная возможная длина эвольвентных профилей, ограничена точками касания образующей прямой пп с основными окружностями, так как начальные точки эвольвент находятся на этих окружностях. [c.214]

Рабочий радиус колеса (радиус качения) —радиус условного недеформируе-мого в процессе движения кольца, выделенного в шине, [c.2]

При выводе формулы (I) для величины момента на валу гидродинамического тормоза нами не делалось никаких оговорок относительно конструкции его рабочих элементов. Значит, всегда, когда колесо тормоза вызывает прокачку Q л в 1 сек. жидкости, покидаюш,ей колеса на радиусе Гг и имеющей на этом радиусе окрул ную составляющую абсолютной скорости, равную U2, момент на его валу равен величине, определяемой формулой (2). [c.10]

Не вся боковая часть профиля зуба участвует в зацеплении. Чтобы определить рабочую часть зуба второго колеса, следует радиусом, равным ОгА, провести дугу до пересечения эвольвентного профиля второго колеса в точке Кч, рабочая часть будет равна Kibz (т. е. заштрихованной части зуба). [c.202]

Прн движении жидкости в рабочем колесе центробежного насоса (рис. П. 17) рабочее колесо вращается с угловой скоростью следовательно, окрул ная скорость на выходе жидкости из рабочего колеса может быть определена по формуле = юРз. или — лОоп/бО, где 0.2 — диаметр окружности рабочего колеса, / 2 — радиус окружности рабочего колеса п — частота вращения рабочего колеса. [c.67]

Чтобы определить фактическую длину линии зацепления, необходимо найти на вспомогательных окружностях и 5. крайние точки А тл В, ъ которых соприкасаются сопряженные йрофили зубьев. Для этого из точки радиусом делаем засечку на окружности Полученная точка А является крайней точкой зацепления профилей. Чтобы найти точку й, принадлежащую профилю зубчатого колеса 2, которая при вращении колеса 2 придет в точку А, делаем радиусом 0%А засечку на профиле зуба колеса 2 и получаем точку й. Для нахождения второй крайней точки В линии зацепления делаем из точки 0 на окружности 5, засечку радиусом ОцЬ. Точка с профиля зуба колеса 1, в которой этот зуб соприкасается с зубом колеса 2 в точке В, найдется, если из точки О1 сделать засечку на профиле зуба колеса I радиусом О1В. Фактическая линия зацепления будет равна сумме дуг АР и Р В. Части профиля зуба первого колеса на участке ас и зуба второго на участке Ьй будут рабочими профилями зубьев. Легко видеть, что рабочие профили зубьев будут тем ббльшими, чем больше линия зацепления. Линия же зацепления будет тем больше, чем больше радиусы вспомогательных окружностей. Но, как мы видели выше, увеличение радиуса вспомогательной окружности ведет к уменьшению толщины ножки зуба. [c.629]

Представляет интерес алияние режима работы насоса на среднюю угловую скорость жи кости при отсутствии протечки в полости, основанное на наличии перетоков из зон повышенного в зоны пониженного давления, характерные для нерасчетных режимов. Эти перетоки приводят к замедлению средних относительных угловых скоростей >ж.ср- На рис. 29 показано распределение давления, действующего на диск рабочего колеса на радиусах / 1 и / 2 при подачах меньше расчетной (а), расчетной (б), больше расчетной (в). [c.67]

У современных насосов коэффициент стеснения потока лопатками г з = 0,75... 0,95 отношение рабочей длины канала к радиусу центра тяжести его сечения // ц.т = 4,7...5,2 отношение радиуса центра тяжести сечения рабочего колеса к радиусу центра тяжести сечения канала Гц.т// ц.т = 0,9... 1,0 отношение площади сечения колеса к площади сечения канала //Р = 0,7...1,0 отношение длины омываемой кромки лопатки к радиусу сечения проточной полости насоса Л/а= 1,8...2,0 коэффициент т= 1/2. 2/3. Отсюда 2 о = 3,0...9,3. Указанное в работе Купряшина значение 2 отах=18 по уравнению (80) получено быть пе может. [c.75]

Осевая сила Рк, возникающая при обтекании лопаток серпообразной формы, тем больше, чем больше окружная составляющая силы давления на лопатку колеса Ри и чем меньше тангенс осредненного угла уер между средней линией профиля лопатки и окружностью (рнс. 92, б) Puli y -v. Так как Ри - где iVr — гидравлическая мощность вихревого рабочего процесса и — скорость колеса на радиусе центра тяжести сечения канала и igy -p bjf, где f — стрела прогиба средней линии профиля лопатки -ширина рабочего колеса, то Рк - NJ/ub. Мощность Nu HyFu [см. уравнение (8)]. Отсюда [c.158]

Смотреть страницы где упоминается термин Колёса Рабочий радиус : [c.134] [c.221] [c.1] [c.49] [c.68] [c.88] [c.95] [c.136] [c.792] [c.242] [c.223] [c.257] [c.80] [c.90] [c.92] [c.73] [c.195] [c.177] [c.164] [c.174] [c.214] [c.215] [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...