Гидравлическая неравномерность

По характеру организации движения продуктов сгорания и пара различают противоточную, прямоточную и смешанную схемы движения (рис. 59). При противотоке обеспечивается больший температурный напор и, следовательно, требуется меньшая площадь поверхности. Однако применение противотока оправдано лишь в том случае, если температура стенки металла с учетом тепловой и гидравлической неравномерности по трубам не будет превосходить допускаемой величины. Обычно по противоточной схеме работает часть конвективного перегревателя, находящаяся в области температур продуктов сгорания 600—850 °С. [c.99]

Тепловая й гидравлическая неравномерность труб являются одной из причин возникновения опасных температурных условий работы отдельных (разверенных) труб. Отклонение расхода и энтальпии среды на выходе от средних значений обычно характеризуют с помощью коэффициентов гидравлической и тепловой раз-верки. [c.169]

Гидравлическая неравномерность является следствием неодинаковых гидравлических сопротивлений труб и коллекторного эффекта. Гидравлическая неравномерность характеризуется коэффициентом гидравлической неравномерности т)г, равным отношению полного коэффициента гидравлического сопротивления разверенной трубы к полному коэффициенту 2ц гидравлического сопротивления поверхности [c.170]

На выходную гидравлическую неравномерность во входном круговом коллекторе могут влиять случайные отклонения геометрии. [c.119]

Профилирование формы коллекторов состоит в расчетной оценке и экспериментальном определении геометрической формы тракта, при которой реализуется заданное распределение расхода по каналам реактора. Так, во входном круговом коллекторе линейное уменьшение его высоты по ходу основного потока приводит к снижению гидравлической неравномерности. Для осесимметричного раздающего коллектора в виде сферической или эллиптической полости снижение неравномерности происходит при уменьшении высоты коллектора по закону [c.119]

Снижения гидравлической неравномерности и)р тах/ р min на входной коллекторной решетке с сопротивлением pi можно добиться, увеличивая локальное сопротивление gpj по ходу основного потока по закону [c.119]

Реакторы кассетного типа (рис. 9.13). Для оценки коллекторной гидравлической неравномерности в аппаратах кассетного типа применяются формулы, учитывающие сопротивление всей кассеты, вид которых зависит от соотношения геометрических размеров (высоты) коллекторов. [c.120]

Рис. 9.14. Гидравлическая неравномерность в диффузоре с решеткой

Гидравлическая неравномерность на выходе из решетки может также быть рассчитана по полуэмпирической формуле [c.122]

Амплитуда локальной гидравлической неравномерности снижается вследствие перемешивания через зазоры между каналами в кд 1/(1 - - 0,21 Г) раз. [c.124]

Входная гидравлическая неравномерность, например, гауссовой или параболической формы (рис. 9.17) уменьшается в канале пучка твэлов по аналогичному экспоненциальному закону [c.124]

Рпс. 9.17. Уменьшение гидравлической неравномерности в ТВС стержневых твэлов по длине (/) п изменение максимальной скорости (2) [c.124]

Гидравлические неравномерности. Неравномерность распределения теплоносителя по трубам и в межтрубном пространстве снижает эффективность теплообменника тем больше, чем меньше отношение температурного напора к подогреву теплоносителя (например, в жидкометаллических теплообменниках). [c.169]

Выбор допустимых скоростей воды в трубах котла зависит в первую очередь от тепловой нагрузки этих труб. Поэтому очень важно при выборе допустимых скоростей воды в экранных трубах водогрейных котлов правильно оценить возможную максимальную тепловую нагрузку тех или иных труб. При выборе скоростей воды следует применять гидравлическую схему соответствующей поверхности нагрева (экранов, конвективных пакетов) такой, чтобы степень гидравлической неравномерности приближалась к 1,0, т. е. чтобы минимально возможная скорость была близка к средней. [c.21]

Однако избежать гидравлических неравномерностей при обтекании трубного пучка в реальных конструкциях невозможно, и следует только их снижать и правильно учитывать при проектировании. [c.175]

При случайно распределенной гидравлической неравномерности в межтрубном пространстве иФ1 ( =v=l) интеграл (5.45) упрощается и [c.177]

Из формул таблицы видно, что увеличение показателя неэффективности (1—т) )/(1—цго) в зависимости от его гидравлической неравномерности определяется законом распределения расходов в пропорции Д Р Н= 1 1/3 1/9. Например, при х=10 178 [c.178]

Интегральный эффект влияния гидравлических неравномерностей на эффективность теплообменников рассчитывается по методике НПО ЦКТИ [6] (рис. 5.9) [c.179]

Рис. 5.10. Зависимость поправочного коэффициента Ч от параметра гидравлической неравномерности е при т=

Наиболее трудоемки в расчетной оценке, проектировании и экспериментальной отладке на аэро- и гидродинамических стендах компактные коллекторные распределительные устройства, каждое из которых имеет достаточно индивидуальную картину течения и различную гидравлическую неравномерность. Расчет здесь дает только оценочный результат, и необходима экспериментальная отладка устройства. [c.223]

Течение за плоской сеткой весьма разнообразно. В свободном потоке наблюдается эффект рассеивающей линзы . При обтекании стенки реализуется эффект собирающей линзы с отрывным потоком у стенки (рис. 5.42). При некотором (критическом) сопротивлении тонкой решетки происходит обращение гидравлической неравномерности за решеткой (рис. 5.43). [c.224]

Рис. 5.43. Обращение гидравлической неравномерности при набегании узкой струи на тонкую решетку малой пористости

Рис. 5.44. Варианты оформления кольцевого ввода потока в ТА и характер гидравлической неравномерности [86]

В коллекторах с поворотом центральной струи на 180° ее можно считать помещенной в спутный поток (циркуляционный торо-вый вихрь) (см. рис. 7.15). Если считать давление в большей части объема коллекторной камеры неизменным, то неизменна и средняя с.корость растекающейся струи. Поэтому площадь ее сечения практически можно считать равной площади сечения подводящего патрубка и следует проводить оценочный расчет гидравлической неравномерности по приведенным выше формулам. [c.229]

Например, если dм=dя, а Ья=Ья/ 2 и н=0,25, то Кем=Кеи/16, т. е. крупный пучок в уменьшенной модели, удобный для измерений, требует снижения Не в модели. Естественно, необходимо, чтобы при этом процесс оставался в границах турбулентного режима (п--=0,25). Аналогичные предложения об использовании комплексных, интегральных критериев выдвигались в [4, 9]. Применимость такого подхода обосновывается удачным обобщением различных опытных данных по затуханию гидравлических неравномерностей в комплексных критериях подобия, а также большим количеством численных исследований. Однако необходимы прямые специальные опыты на серии моделей. [c.238]

Исследуя вопросы тепловой и гидравлической неравномерностей в топках котлов ТВГ с двухсветными экранами, авторы рекомендуют как один из методов создания равномерного обогрева топочного объема применять секции двухсветных топочных экранов с опускным движением воды, воспринимающих тепла вдвое больше настенных в сочетании с подовыми горелками, равномерно обогревающими экраны по длине топки. Для этого длина огневой части горелок выбрана примерно равной длине топочных экранов. [c.132]

Рассмотренные явления приводят к нарушению устойчивого отвода теплоты от внутренней стенки парообразующих труб. В результате создаются условия их перегрева. Возникновение застоя или образование свободого уровня обычно связано с тепловой и гидравлической неравномерностью работы параллельно включенных труб. Эти режимы имеют место в слабообогреваемых трубах, работающих параллельно с си льнообогреваемыми. Для их исключения следует ограничивать сопротивление опускных труб. Полезный напор подъемных труб не должен превышать следующих перепадов давлений в подъемных трубах За. а при застое 5ц. о при опрокидывании. Их значения определяют в соответствии с рекомендациями. [c.235]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Распределение расхода fl, 3, 4, 14, 22—24, 26, 33, 39, 52, 57, 64, 66, 78, 94], Распределение теплоносителя по каналам реактора осуществляется из общего входного (раздающего) коллектора. Выходной (собирающий) коллектор отводит теплоноситель из реактора в петли первого контура. Во входном коллекторе теплонсситель движется с отбором расхода по пути в каналы реактора. В выходном коллекторе движение теплоносителя происходит с присоединением расхода по пути из каналов активной зоны. На эти элементы гидравлического тракта накладываются следующие требования 1) незначительное изменение статического давления по ходу потока в противном случае возрастают гидравлические неравномерности в каналах активной зоны 2) отсутствие вихреобразовання и больших неравномерностей профиля скорости. При наличии вихрей и сильных неравномерностей в коллекторах не только увеличиваются неравномерности в распределении расхода, но и появляются пульсации расхода в каналах реактора. [c.115]

Оценку разброса гидравлической неравномерности на выходе из коллектора от отклонений высоты коллектора и диаметра отверстий можно проводить по формуле [c.119]

Относительная гидравлическая неравномерность в осесимметричном раздающем коллекторе в виде эферической или ьллиптической полости (рис. 9.12) оценивается по формуле [c.119]

Существенное влияние па эффсктивносп. теплообменников оказывают раз личные отклонения в интенсивности теплопередачи, которые связаны с допол пительным термическим сопротивлением отложений, с байпасными перетечками теплоносителей, с гидравлическими неравномерностями в каналах пучка труб [4, 6, 7, 12, 13, 25—27, 29, 30, 38, 39]. [c.168]

Гидравлическая неравномерность коллекторов может быть уменьшена до 5%, если пповести дросселирование боковых каналов до величины >3,25 для раздающих коллекторов [c.173]

О влиянии гидравлических неравномерностей на эффективность жидкометаллических теплообменников. Препринт ФЭИ—1131 / М. А. Готовский, [c.288]

Для весьма раопростраиенных полузетовых схем (см. рис. 9-8,г) с рассредоточенным подводом (отводом) и односторонним отводом (подводом) для расчета неравномерностей следует пользоваться формулой (9-23), соответственно принимая АРр (АРс) равным нулю. При этом пароперегреватель мысленно делится на две симметричные половины, для одной из которых и делается расчет. При совместном воздействии нескольких типов разверни итоговый коэффициент гидравлической неравномерности равен произведению разверок, характерных для каждой из них в отдельности. [c.201]

Во втором случае известны только температурное поле газов и приращение энтальпии пара по пакету в целом. Разверка по пару не измерена и подлежит оценке. В этом случае не проверяют уравнение (9-34) на схождение, а, задаваясь разными величинами ij, находят такое значение его, при котором уравнение сходилось бы. Методы определения температурных напоров в этом случае такие же, как и в тредыдущем. Достоверность результата зависит от надежности измерений по газам и оценки гидравлической неравномерности. Как правило, она не- [c.205]

Перечислим характерные виды гидравлических неравномерностей байпасные перетечки, несимметричный подвод теплоносителя и отвод его по периметру трубного пучка, неравномерный боковой подвод по высоте и глубине пучка на входных и выходных его участках, разверки из-за деформации трубного пучка, струйный подвод из патрубков в межтрубное пространство или в трубы, разверки из-за различных гидравлических сопротивлений неодинаковых каналов пучка, разверки из-за действия дистан-ционирующих решеток, разверки из-за случайных отклонений геометрии пучка, перераспределение расхода в межтрубном пространстве из-за действия термогравитационных сил при малых Ре. [c.176]

В коленах и отводах для предотвращения вихреобразовання и появления неравномерностей профиля скорости предусматривают скругление кромок радиусом не менее полуширины канала (рис. 5.41). Снижения гидравлической неравномерности добиваются и использованием конфузорного эффекта — уменьшением сечения канала по ходу потока. [c.224]

Для надежной работы котлов давление воды на выходе должно быть таким, чтобы оно обеспечивало необходимый недогрев ее до закипания. Это давление выбирается с учетом тепловой и гидравлической неравномерностей. В табл. 3 приведены степени гидравлической неравномерности различных элементов котла ПТВМ-100 [10]. [c.14]

Гидравлическая неравномерность распределения воды в котле ПТВМ-100 [c.14]

Е. Ф. Бузников и В. Н. Сидоров предлагают ряд методов, устраняющих гидравлическую неравномерность в обогреваемых опускных панелях топочных экранов (выбор схем движения воды с наименьшей гидродинамической неравномерностью — П-образная схема и схема с рассредоточенным подводом воды установка дроссельных шайб на входе в обогреваемые трубы и, как крайний случай, для достижения необходимых параметров котла — повышение скорости воды, т. е. увеличение расхода водьг). Однако они не уделяют внимания способам создания равномерной тепловой нагрузки котла. Отказ же в ряде конструкций водогрейных котлов (например, котлы ОВД инж. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...