Межфазное взаимодействие в КМ

Введем средние величины, определяющие взаимодействие между несущей фазой, целой дисперсной частицей и поверхностной границей или 2-фазой, окружающей и отделяющей дисперсные частицы от несущей фазы, имея в виду, что часть межфазного взаимодействия с целой частицей (а именно часть энергетического [c.92]

Представления для различных типов взаимодействия. Исходя из представления (3.1.31), (3.1.32) для обобщенного межфазного взаимодействия в дисперсной смеси, запишем выражения для величин, определяющих силовое и энергетическое взаимодействия Соответствующие выражения для сил имеют вид = а ) [c.96]

Окончательная формула для силы межфазного взаимодействия в результате имеет вид [c.134]

Таким образом, в рассматриваемом случае образует симметричный тензор, характеризующий межфазное взаимодействие на границе выделенного объема смеси ). [c.134]

Силу межфазного взаимодействия представим, выделяя силу Архимеда, в виде [c.135]

Пренебрежимо мал осредненный тензор вязких напряжений в жидкой фазе, т. е. вязкость жидкости будет учитываться только в силе межфазного взаимодействия. [c.229]

Обозначим через r (х, 1) вертикальное смещение межфазной поверхности в точке х в момент времени t, обусловленное межфазным взаимодействием и внешними силами. Будем предполагать, что выполняется следующее условие г/ х, г) Н. [c.203]

При феноменологическом подходе граница раздела фаз рассматривается как геометрическая поверхность, разделяющая области с резко отличными свойствами (фазы). Такого рода поверхности называют поверхностями сильных разрывов [34]. В общем случае межфазная граница проницаема для вещества (фазовые переходы), импульса (относительное движение фаз) и энергии (теплообмен и фазовые переходы). При описании условий межфазного взаимодействия важное значение имеет понятие скорости движения поверхности раздела фаз в пространстве. [c.41]

В части I приводятся основные уравнения механики и теплофизики многофазных сред различной структуры, рассматриваются методы описания межфазного взаимодействия в дисперсных средах, исследуются ударные и детонационные во.п-ны и волны горения в конденсированных средах, газовзвесях и пористых телах, дается теория обработки и упрочнения металлов взрывом. [c.2]

Изучение движения гетерогенных смесей с учетом исходной структуры смеси и физических свойств фаз связано с привлечением новых параметров и решением уравнений более сложных, чем те, с которыми приходится иметь в механике однофазных (гомогенных) сред. При этом детальное описание внутрифазных и межфазных взаимодействий в гетерогенных средах порою чрезвычайно сложно, и для получения обозримых результатов и их понимания здесь особенно необходимы рациональные схематизации, приводящие к обозримым и решаемым уравнениям. [c.5]

В суммарной силе межфазного взаимодействия с г-й фазой целесообразно выделить составляющую из-за расширения трубки тока фазы (подробнее см. 2), равную р ас. [c.31]

Межфазное взаимодействие в газовзвеси. Силу межфазного трения в соответствии с (1.3.41) будем задавать с помощью коэффициента трения, используя соответствующие зависимости для обтекания твердой сферы несжимаемой жидкостью (см. ниже 1 гл. 2) и учитывая поправки г1з на стесненность обтекания [c.91]

Введем коэффициент < 1, соответствующий доле соударений 1 3з2, приведших к переходу частиц третьей фазы во вторую, и коэффициент < 1, соответствующий доле импульса, перешедшего из третьей во вторую фазу и не связанного с переходом массы. Тогда межфазное взаимодействие между второй и третьей фазами можно задать следующими выражениями [c.95]

Внутрифазные и межфазные взаимодействия в плотно упакованных зернистых, порошкообразных и пористых средах [c.136]

Как будет показано ниже, из первых интегралов (4.4.5), являющихся следствиями законов сохранения массы, импульса и энергии смеси, и из уравнений состояния фаз но параметрам перед волной (состояние о Уо = —/ о, Ро, То, рю, рзо) можно определить параметры за волной (состояние е Ve, Ре, Те, pie, Pze), причем указанные соотношения между параметрами перед (о) и за (е) волной не зависят от интенсивности межфазного взаимодействия, которое влияет лишь на структуру волны, или, другими словами, на то, как происходит переход из состояния о в состояние е. [c.337]

Отношение между рассмотренным в данной главе подходом, связанным с осреднением более элементарных уравнений, п рассмотренным в гл. 1 феноменологическим подходом, аналогично известному отношению, имеющемуся между статистической физикой и механикой сплошной среды, между статистической физикой и термодинамикой, между молекулярно-кинетической теорией газа и газовой динамикой и т. д. В отличие от чисто феноменологического подхода нри осреднении микроуравнений для макроскопических параметров, таких, как макроскопические тензоры напряжений в фазах, величины, определяющие межфазные взаимодействия, получаются выражения, которые позволяют конкретнее представить их структуру и возможные способы их теоретического и экспериментального определения. С этой целью ниже рассмотрено получение уравнений сохранения массы, импульса, момента импульса и энергии для гетерогенных сред методом осреднения соответствующих уравнений нескольких однофазных сред с учетом граничных условий на межфазных поверхностях. При этом для упрощения рассматривается случай смеси двух фаз. [c.52]

Таким образом, методом осреднения мы получили уравнения импульса, притока тепла фаз, а также уравнения момента импульса и энергии их пульсационного (мелкомасштабного) движения. В отличие от феноменологического подхода гл. 1, метод осреднения позволил последовательно учесть влияние мелкомасштабного движения фаз поверхностного натяжения и получить выражения для определения таких макроскопических характеристик, как тензор напряжений в фазах, интенсивности межфазного взаимодействия, потоки различных видов энергий и т. д. через значения микропараметров. Реализация этих выражений, приводящая к реологическим соотношениям теперь уже только между макропараметрами (которые можно называть явными реологическими соотношениями) и, как результат, к замыканию системы уравнений, должна производиться с учетом структуры и физических свойств фаз в смеси. И это есть основная проблема при моделировании гетерогенных сред. [c.87]

Тогда величины, определяющие межфазное взаимодействие в не-пересекаемых ячейках, >югут быть представлены в виде [c.93]

Таким образом, как видно из последних двух формул, определение осредненного межфазного взаимодействия на поверхностях типа ZiSias может быть произведено двумя способами. Отметим, что представление 12S с помощью осредненной величины 4 2is определяется осреднением микропараметров только несущей фазы (что и будет использовано ниже), в отличие от первого представления с помощью <г( 2 >2, и определение которых связано с осреднением параметров дисперсной и S-фазы. [c.94]

Определенпе интенснвноетп межфазного взаимодействия. Величины Pi, А, Oi , Ai, для которых получены выражения в данном параграфе, есть величины типа <ф1>1. т. е. средние по объему ячейки. Перейдем теперь к величинам /ji- 21 и определяющим интенсивность механического взаимодействия, т. е. к величинам типа илп получаемым осреднением по межфаз-ной поверхности, которые в рамках ламинарной ячеистой схемы имеют вид (3.1.31) с учетом (3.2.2) и (3.2.7). Указанные формулы для В21 и можно переписать следующю[ образом [c.132]

Заметим, что влияние предыстории процесса сказываетбя не только на силе межфазного взаимодействия /, но и на других макроскопических величинах q, h, d, Oj,. . . ). Как и для /, это влияние связано с недостаточностью мгновенных значений таких параметров, как Vi, (Oj,. . ., для онпсания дисперсных смесей в нестационарных процессах. Помимо (3.7.16), одним из возможных путей преодоления указанной проблемы является введение дополнительных (помимо уже рассмотренных) параметров и уравнений (в том числе и дифференциальных), характеризующих состояние фаз в некоторых характерных зонах около дисперсных частиц (в частности, на межфазной поверхности и в областях, прилегающих к ней). Ниже, в гл. 4, это будет показано на примере нестационарного мен<фазного теплообмена. [c.180]

В разд. 5.1 указывалось, что двухжпдкостная модель (или модель раздельного течения) является более сложной моделью но сравнению с моделью гомогенного течения, при использовании которой потоки каждой из фаз рассматриваются уже отдельно и учитывается межфазное взаимодействие.-Однако и в этом случае в уравнениях переноса фигурируют осредненные по времени и пространственным координатам величины. [c.192]

Пршзести выражение для силы межфазного взаимодействия в общем случае не представляется возможным, ибо оно не получено даже для случая движения одиночной сферы в однородном потоке вязкой несжимаемой жидкости с переменной скоростью. Отметим, что даже в этом случае сила взаимодействия в момент и зависит от предыстории движения сферы во времена t <. [c.31]

Отношение между рассмотренным в данном параграфе подходом, связанным с осреднением более элементарных уравнений, и рассмотренным в 1 феноменологическим подходом аналогично известному отношению между статистической физикой и механикой сплошной среды. В отлпчие от чисто феноменологического подхода, при осреднении мпкроуравнений для макроскопических параметров таких, как макроскопические тензоры напряжений в фазах, величины, определяющие межфазные взаимодействия, получаются выражения, которые позволяют конкретнее представить их структуру и возмояшые способы их теоретического и экспериментального определения. С этой целью ниже рассмотрен вывод уравненпй сохранения массы, импульса и энергии фаз для гетерогенных сред методом осреднения соответствующих уравнений однофазных сред с учетом граничных условий на межфазных поверхностях. [c.40]

Если характерные числа Рейнольдса обтекания частицы пе-велпки (Rei2 1, то, используя закон Стокса (Сц = 24/Ре1г) иолучпм, что сила межфазного взаимодействия пропорциональна (Уо — Уз) и вязкости несущей фазы и не зависит от ее плотности, п характерное время вовлечения частицы в движение несущей фазы будет определяться вязкостью (по не плотностью) несущей фазы, размером и плотностью вещества частицы [c.100]

Если характерные числа Рейнольдса Reia достаточно велики (Яе,2 Г)0), то коэффициент сопротивления 0,5 (см. (J.4.i3)). Тогда сила межфазного взаимодействия, в отличие от предыдущего случая, ие будет зависеть от вязкости и будет пропорциональна р, (Vfl — 2) - Для этого случая в соответствии с уравнением (1.4.32) характерное время выравнивания скоростей фаз будет равно [c.100]

Рассмотрим движение двухфазной среды, когда можно пренебречь относительным движением фаз и несовпадением их температур, т. е, можно использовать так называемое односкоростное и однотемпературное приближение. Как уже указывалось, эффекты движения фаз с разными скоростями часто являются несущественными при интенсивных течениях пузырьковых газо-или парожидкостных смесей. Кроме того, в смесях конденсированных фаз (композиционные материалы, двухфазные смеси, которые возникают из-за полиморфных превращений в твердых телах, инициируемых сильными ударными волнами (см. гл. 3)) часто силы межфазного взаимодействия и сцепления, а также интенсивности межфазного теплообмена на границах зерен, включений, волокон настолько валики, что средним смещением фаз друг относительно друга и иесовпадепием их средних температур можно пренебречь [c.141]

Рис. 4.2.2. Вклад различных нестационарных эффектов в днснерсню и диссипацию малых возмущений в пароводяной капельной смеси при давлении ро = 1,0 МПа (p2/Pj = 172). Кривые 1 — с учетом всех нестацпонарных эффектов, 2 — с учетом нестационарных эффектов только в силе межфазного взаимодействия /, 5 — с учетом только в межфазном теплообмене qji, 4 — без учета нестационарных эффектов. Массовое содержание капель

Газовую фазу будем считать калорически совершенной, дисперсную — имеющей постоянную теплоемкость и, как только что указывалось, несжимаемой, а температуру на межфазной поверхности— равной температуре насыщения ( х = 7а = 7 s). Тогда уравнения состояния фаз (1.4.6) с учетом (1.3.74), (1.3.76), (1.3.78) и уравнения межфазного взаимодействия (1.4.9) и [c.336]

Как и везде в данной главе, силы межфазного взаимодействия, действующие на частицу, брались в приближении квазинесжимаемости, т. е. но формулам несжимаемой жидкости, но с уче- [c.362]

Таким образом, из анализа структурной схемы, отражающей производство энтропии внутри трибосистемы и диссипацию ее окру-жающей средой, следует, что в процессе фрикционного межфазного взаимодействия общая энтропия трибосистемы возраст ает (идет энтро-1шйная накачка), постепенно достигая некоторого критического значения, при котором плотность внутренней энергии и энтропии в активных объемах полимерной детали и пленки переноса оказывается достаточной для разрушения межмолекулярных и молекулярных (химических) связей. При установившемся режиме трения и изнашивания разрушение (износ) микрообъемов с поверхности трения сопровождается постоянным переходом в критическое состояние все новых микрообъемов приповерхностных слоев. Состояние трибосистемы при таком процессе ха- [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...