Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

955 — Профилирование

Г. В данном параграфе мы рассмотрим в самых обш,их чертах методы нарезания зубчатых колес, так как этот вопрос тесно связан с теорией профилирования зубьев.  [c.446]

Как было показано выше, при профилировании кулачков должен быть задан закон движения выходного звена и основные конструктивные параметры, обеспечивающие работу механизма  [c.537]

Отметим, что профилирование зуба выполняется стандартным режущим инструментом, поэтому сложные построения профиля для рабочих чертежей деталей не применяются, размеры профиля зуба не указываются, а даются только основные параметры зубчатого зацепления — модуль т и число зубьев г.  [c.204]


Отметим, что профилирование зуба вьшолняется стандартным режущим инструментом, поэтому сложные построения профиля для рабочих чертежей деталей не применяются, изображения и размеры профиля зуба не указьшаются, а даются в табличной форме технические требования и параметры основные, контрольные и справочные, а на учебных чертежах — только основные модуль т и число зубьев z. Зная модуль и число зубьев, рабочий пользуется соответствующим режущим инструментом. Число зубьев необходимо знать также и для настройки делительной головки и делительного устройства станка. На рис. 147 приведен чертеж типового цилиндрического зубчатого колеса с прямым  [c.187]

В проекте реактора ВГР по принципу одноразового прохождения активной зоны шаровыми твэлами мощностью 500 МВт с уран-плутониевым топливным циклом приведены данные по температуре газа и топлива активной зоны с профилированием тепловыделения и без профилирования. Оптимальная концентрация— рс/рм=350, средняя объемная плотность теплового потока в зоне — 5 кВт/л. Активная зона высотой 568 см и диаметром 473 см окружена графитовым отражателем толщиной 40 см сверху, 150 см снизу и 100 см сбоку и заполнена шаровыми твэлами диаметром 60 мм. Применение двух зон с разным обогащением снижает радиальную неравномерность и повышает температуру гелия на выходе из реактора от 810 до 950° С.  [c.21]

В табл. 1.3 приведены некоторые характеристики реактора с профилированием и без профилирования радиальной неравномерности тепловыделения (6]. При выполнении двух зон с разным обогащением (2,5% в центральной области и 3% в периферийной) минимальный коэффициент /Сг=1,14 получается при соотношении радиусов внутренней и внешней зон ц// а.з = 0,725. При большей разнице в обогащении (2,5% в центральной и  [c.21]

Характеристика реактора ВГР с профилированием тепловыделения по радиусу  [c.22]

Рис. 1.4. Распределение тепловыделения по радиусу активной зоны реактора ВГР при профилировании разным обогащением подпиточного ядерного топлива а — 2,5% в центральной области, 3% — в периферийной б — Рис. 1.4. Распределение тепловыделения по радиусу активной зоны реактора ВГР при профилировании разным обогащением подпиточного ядерного топлива а — 2,5% в центральной области, 3% — в периферийной б —
Рис. 1.5. Распределение тепловыделения по радиусу активной зоны реактора ВГР при профилировании разными скоростями перемещения шаровых твэлов в центральной и периферийной областях при одинаковом обогащении подпиточного ядерного топлива Рис. 1.5. Распределение тепловыделения по радиусу активной зоны реактора ВГР при профилировании разными скоростями перемещения шаровых твэлов в центральной и периферийной областях при одинаковом обогащении подпиточного ядерного топлива

Эллипс широко применяется в исследованиях различных движений, например, электронов вокруг ядра, планет в солнечной системе, в профилировании некоторых зубчатых колес и т. д.  [c.24]

Эвольвенты широко применяются в технике, особенно при профилировании зубьев зубчатых колес.  [c.26]

Построение эвольвенты выполняется следующим образом (рис. 3.78). Делят окружность радиуса R на определенное количество равных частей (например, на 8). Из точек деления 1, 2, 3,. .. проводят касательные к окружности, на которых откладывают соответственно одну, две, три и т. д. части окружности. Точки 7 1, Яз, Яз,. .. принадлежат эвольвенте. Касательная, проведенная из последней точки деления 8 (она же точка К), равна длине окружности. Поэтому часто эвольвенту называют еще разверткой окружности. Нормаль эвольвенты в точке К представляет собой касательную к окружности в точке N, проведенную из точки К. Касательная t в точке К перпендикулярна к нормали п. В технике эвольвенту применяют при профилировании зубчатых колес. На рис. 3.79 показано зацепление зубьев двух  [c.58]

Аустенитные нержавеющие стали применяют очень широко не только из-за их высоких антикоррозионных свойств, но и благодаря высоким технологическим и механическим свойствам. Эти стали хорошо прокатываются в горячем и холодном состояниях, в холодном состоянии выдерживают глубокую вытяжку и профилирование, допускают применение электросварки, без охрупчивания околошовных зон.  [c.493]

В этом случае форму заготовки следует приблизить к форме поковки, прежде чем производить окончательное формообразование в штамповочном ручье, т. е. необходимо получить профилированную или фасонную заготовку.  [c.84]

На кривошипных прессах возможна штамповка всех видов поковок, штампуемых на молотах. Однако при штамповке поковок с удлиненной осью и большой разностью площадей поперечных сечений по длине требуется применение предварительно профилированных заготовок.  [c.88]

В машиностроении применяют профили самого разнообразного сортамента, которые получают не только прокаткой, но и другими видами обработки металлов давлением прессованием, волочением, профилированием листового металла.  [c.115]

Рис. 3.51. Последовательность профилирования на профилегибочном стане (а) и примеры гнутых профилей (б) Рис. 3.51. Последовательность профилирования на профилегибочном стане (а) и примеры гнутых профилей (б)
Непрерыв.чое выдавливание используют для получения профилированных, резиновых детален (труб, прутков, профилей для остекления п т. д.). Детали непрерывным выдавливанием изготовляют на машинах червячного типа. Таким способом покрывают резиной металлическую проволоку.  [c.437]

На некоторых резьбошлифовальных станках имеются специальные приспособления для профилирования многониточного шлифовального круга алмазом.  [c.251]

На рис. 152, а показано шлифование шаровой поверхности фасонным кругом с поперечной подачей. Соответствующий профиль круга получается при помощи алмаза, вращающегося в специальном приспособлении. При профилировании круга (рис. -152, б) величина центрального угла дуги ограничивается диаметром оправки в которой закреплен алмаз.  [c.286]

Определив из равенства (176) угол р и подставив его в равенство (175), получим величину максимального угла а, при котором еще возможно в заданных условиях профилирование шлифовального круга с вогнутым профилем.  [c.287]

Расстояние а между торцовыми поверхностями долбяков должно быть на 1—3 мм больше ширины венца Ь. Верхний долбяк служит для окончательного профилирования зубьев колеса нижний долбяк перешлифовывают так, чтобы ширина и высота зубьев его была бы меньше ширины и высоты зубьев верхнего долбяка.  [c.299]

Шлифование направляющих станин производят также периферией специально профилированных цилиндрических кругов (рис. 238). Этот метод шлифования производительнее торцового на 30—40%. Шероховатость поверхностей после шлифования соответствует 7—8-му классам с погрешностью по прямолинейности 0,01—0,02 мм на 1000 мм длины.  [c.407]

На рис. 1.42 показаны ноля динамических давлений в различных сечениях за коленом с профилированными лопатками. Распределение скоростей в колене с лопатками получается достаточно равномерным даже в сечении за коленом. Коэффициент сопротивления при этом тем меньше, чем больше относительный радиус закругления колена г .  [c.43]

Тонкие лопатки, изогнутые по дуге окружности, также достаточно эффективны с точки зрения распределения скоростей, что видно из сравнения рис. 1.42, а и е, хотя коэффициент сопротивления колена с такими лопатками заметно выше коэффициента сопротивления колена с профилированными лопатками. Нормальное число как профилированных, так и тонких (6,,. = 90э-95°) лопаток в колене с поворотом на 90° (см.  [c.45]

Хорда профилированных лопаток, как правило, принимается равной хорде дуги внутреннего закругления колена, т. е.  [c.45]


Как было показано в 96, для построения сопряженных профилей профилирования) зубьев необходимо иметь заданными центроиды в относительном движении проектируемых колес. Тогда профили зубьев, являющиеся взаимоогибаемыми кривыми, могут быть построены точно или приближенно методами, изло кен-ными выше, если будут заданы либо точки линии зацепления, либо очертание одного из сопряженных профилей. Какими же соображениями необходимо руководствоваться при выборе этих данных  [c.427]

При выборе заданий для профилирования зубьев на практике приходится руководствоваться сообрижеииями кинематического, дипамического, технологического, и, наконец, эксплуатационного характера.  [c.427]

Пре кде чем переходить к теории профилирования эволь-сентных проф илей, условимся об основных терминах, определениях и обозначениях. Центроиды круглых зубчатых колес и Дз (р1К. 22.5) называются начальными окружностями.  [c.428]

Это обстоятельство заставило применять приближенный метод профилирования зубьев эвольвентных конических колес. Этот метод заключается в следующем. Рассматривая точное очертание- зубьев конических колес (рис. 23.3), можно увидеть, что торцовые поверхности зубьев, расноложеиные между окружностями вершин н впадин на сфере, образуют некоторые сферические пояса шириной а (на рис. 23.3 они заштрихованы). Ширина а поясов весьма мала по сравнению с радиусом R той сферы, па которой эти пояса  [c.477]

На рис. 1.4 показано распределение тепловыделения по радиусу активной зоны, пронормироаанного к среднему значению, равному 1, для двух вариантов двухзонного профилирования. Как видно из рисунков, коэффициент неравномерности во втором варианте больше, чем в первом, что объясняется слишком большой разницей в обогащении топлива. Глубина выгорания в центральной зоне увеличивается, а в периферийной —  [c.21]

Конструкция реактора ВГР с шаровыми твэлами по принципу одноразового прохождения активной зоны без профилирования тепловыделения обогаш,ением топлива должна обеспечить одинаковую глубину выгорания во всех выгружаемых твэлах. Это возможно только в том случае, когда относительная скорость прохождения твэлом активной зоны будет обратно пропорциональна относительному радиальному распределению-тепловых нейтронов или (приближенно) тепловыделению. При-этом интегральный поток в каждом твэле и выгорание топлива будут также одинаковы. В случае идеального профилирования радиального распределения тепловыделения (/Сг=1,0) скорость продвижения или время нахождения твэлов должны быть одинаковыми. Однако первые реакторы с шаровыми твэлами и бес-канальной зоной (эксплуатируемый реактор AVR и строящийся THTR-300) не обладают конструкцией, удовлетворяющей принципу одноразового прохождения. Различное время пребывания твэлов в активной зоне с одним центральным каналом выгрузки и отсутствие профилирования тепловыделения по радиусу разным обогащением топлива в свежих твэлах приводят к тому, что глубина выгорания топлива в твэлах сильно различается [19].  [c.24]

Принцип измерения основан на изменении реактивности-физической сборки при прохождении шарового твэла с постоянной скоростью через измерительный участок. Время задержки исследуемого образца в активной зоне реактора ADIBKA не-превышадт 0,2 с, однако анализ измеряемых сигналов и управление всеми операциями может быть осуществлено только с помощью ЭВМ. Реактор с одноразовым прохождением активной зоны не требует такой сложной установки, поскольку достаточно контролировать лишь выборочно выгружаемые твэлы в целях определения их выгорания. Конструкция его должна обеспечивать выполнение условия равного выгорания всех проходящих через активную зону шаровых твэлов. Это может потребовать либо профилирования обогащением в свежих твэлак,. загружаемых в разные точки зоны, либо специальной конфигурации пода и расположения каналов выгрузки, обеспечивающих необходимую скорость и время нахождения твэлов в активной зоне [19].  [c.25]

В табл. 5.2 показаны для различных значений средней плотности теплового потока в твэлах относительный объем твэлов в активной зоне, размеры гомогенных и гетерогенных твэлов (й/ серд=2,6) и относительная потеря давления газа в активной зоне Ар/р. Расчеты были выполнены для всех описанных ранее пяти вариантов активной зоны при изменении объемной плотности теплового потока от 5 до 15 МВт/м в предположении, что в активной зоне по принципу одноразового прохождения применено профилирование тепловыделения по радиусу за счет разного обогащения ядерного топлива в центральной и периферийной зонах. В горячей точке на оси реактора вблизи графитового пода относительное тепловыделение принято равным 0,6 среднего значения, а /Сг 1,5 по всей зоне. В расчете по зависимостям (5.21) и (5.23) выбиралось такое значение dn, чтобы Ксуслн = 10 Кроме того, считалось, что диаметр активной зоны равен ее высоте для всех значений qy.  [c.102]

Фройштетер Г. Б., Сергеев Г. М., Ступан П. М., Тепло- и массообмен двухфазного потока в профилированных каналах, сб. Теплообмен и гидродинамика в двухфазных средах , изд-во Наукова думка , Киев, 1967.  [c.415]

При изготовлеинн горячен прокаткой фасонных профилей невозможно получить стенки толщиной менее 2—3 мм. В то же время по требуемой прочности в конструкциях такая толщина нередко завышена. Кроме того, горячекатаные профили имеют технологические напуски (внутренние радиусы скругления, уклоны), увеличивающие их массу. Фасонные тонкостенные профили, легкие, но жесткие, весьма сложной конфигурации и большой длины можно получать методом профилирования листового материала в холодном состоянии. Процесс профилирования прокаткой на профилегибочных  [c.118]

Распределение скорости в колене можно улучшить не только скругле-нием или срезом кромок поворота, по и установкой направляющих лопаток, которым часто отдают предпочтение, так как в результате их применения сокращаются размеры установки. В этом случае можно регулировать распределение скоростей по сечению. Направляющие лопатки могут быть следующих типов профилированные (рис. 1.41, а) тонкие, изогнутые по дуге окружности (рис. 1.41, б и в) тонкие концентрические (рис. 1.41, г].  [c.42]

Га = Го12Ьа = 0,175 с профилированными лопатками [по формуле (1.10)] 5 соответственно 1,46, 0,47 и 0,58 д — с профилированными лопатками [по формуле (1.11)] = 0,41 е — с упрощенными (95°) лопатками, //2йд = 0,375 ------ л 0,46 =-- 50°  [c.44]


Смотреть страницы где упоминается термин 955 — Профилирование : [c.299]    [c.363]    [c.22]    [c.22]    [c.22]    [c.23]    [c.25]    [c.106]    [c.106]    [c.349]    [c.287]    [c.44]    [c.44]   
Справочник металлиста Том 2 Изд.2 (1965) -- [ c.0 ]



ПОИСК



139 — Скорость резания средняя фасонное — Применение для профилирования зубчатого венца

237 — Расчет сплошные — Профилирование

340, 341 — Расчет напряжений равнопрочные — Профилирование

88 — Напряжения рушения 80 — Профилирование

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое)

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) выдавливанием ударным Расчет размеров

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) высадкой холодной

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) вытяжкой — Расчет размеров и припуски

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) гибкой — Расчет размеро

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) для деталей, получаемых

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) квадратные стальные

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) кованые —

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) литые —

949 — Профилирование электроэрозионное (электроискровое) прутка — Расчет длин

955 — Профилирование электрохимическое

Агрегат комбинированного профилирования универсальный - Сортамент производимых изделий 718 Состав оборудования 718, 720, 721 - Схема агрегат

Агрегат непрерывного (поштучного) профилирования

Аналитическое профилирование

Бетонные Машины для профилирования и уплотнения оснований

Вальцы для профилирования ободьев колес. Модель ИА

Венцы зубчатые — Профилировани

Венцы зубчатые — Профилировани неэвольвентного профиля — Обработка — Применяемые инструменты

Венцы зубчатые — Профилировани эвольвентного профиля — Обработка — Применяемые инструменты

Вертикальное сейсмическое профилирование

Влияние скорости профилирования на показания приборов

Газотурбинные установки профилирование лопаток

Геометрические свойства годографа дозвукового обтекания несущего профиля Постановка задачи профилирования несущего крыла в идеальном газе методом годографа

Геометрическое профилирование

Гидравлические машины для профилирования мехов металлических — Схем

Графическое профилирование

Графоаналитическое профилирование

Диски Профилирование графическим способо

Диски вращающиеся, посаженные сплошные — Профилирование

Диски зубчатые Применение равнопрочные 239 — Профилирование графическим способо

Диски зубчатые равнопрочные 239 — Профилирование графическим способо

Диски зубчатые — Применение для возбуждения колебаний отверстия — Пример профилирования

Диски равнопрочные — Профилирование

Диски сплошные - Профилирование

Дозвуковая часть бесконечного сопла с прямой звуковой линией. Разрешимость задачи профилирования методом годографа

Допуски при профилировании

Древесные слоистые пластики профилированны

Древесные слоистые пластики профилированны цельпоформовэнные

Заготовки — Профилирование

Заготовки — Профилирование анодно-механическое

Задача профилирования инструмента

Звездочки для Профилирование

Зуборезные инструменты—Венцы Профилирование

Зубчатые венцы — Профилирование Методы

Исследование возможности применения следящей системы для коррекции ошибок кинематических цепей при профилировании циклоидальных поверхностей

Калибрование отверстий — Метчики работающие методом копирования — Профилировани

Канавки винтовые стружколомающие — Профилирование электроэрозионное

Кинематическая профилирования

Колеса зубчатые гиперболоидальны винтовые 278, 282—287 — Применение 287 — Профилирование

Колеса зубчатые гиперболоидальны конические 278, 279, 287—294 Профилирование 291 — Формы зубьев

Колёса Каналы - Профилирование в меридиональном сечении

Конические зубчатые колеса. Приближенный метод профилирования

Коробление 1— металлические — Профилирование

Кривые, используемые при профилировании зубчатых колес

Кулачки — Конструктивные параметры при профилировании

Кулачковые механизмы. Профилирование кулачка

Лопатки насосов центробежных - Профилирование

Луненков И.А., Лукьянов В.В., Нагиыова Д.Р. МАТРИЧНЫЙ МЕТОД ПРОФИЛИРОВАНИЯ КУЛАЧКОВЫХ ШАЙБ

Машины бетоноотделочные для профилирования и уплотнения

Машины для профилирования и уплотнения оснований

Металлы активные Сварка полосовые — Профилирование

Металлы активные Сварка рулонные — Профилирование

Методы профилирования зубьев зубчатых колес

Механизмы Профилирование

Механизмы кулачковые 66 — Анализ кинематический 66, 69 — Диаграммы кинематические и профилирование кулачков 67. 68: — Пооектировани

НИКЕЛЕВАЯ Каналы колёсные - Профилирование

Некоторые особенности расчета п профилирования сверхзвуковых ступеней насыщенного пара

Некоторые способы профилирования длинных лопаток ступеней с осевым потоком газа

Обкатка — Применение для профилирования зубчатого венца

Обратная задача профилирования каналов

Оправки гидропластовые двухкамерны для профилирования мехов металлических

Определение профиля долбя ка для линии профилирования

Определение профиля режущих кромок фрезы червячной для детали прямолинейного- профиля с помощью линии профилирования

Оптимальное профилирование сверхзвуковой части тарельчатого сопла. Крайко А. Н., Тилляева

Основная теорема зубчатого зацепления. Понятия о линии и полюсе зацепления. Профилирование зубьев

Основные задачи профилирования режущего инструмента и формообразования поверхности детали

Основные понятия профилирования режущего инструмента

Основы профилирования кулачка

Особенности профилирования лопаток околозвуковых и сверхзвуковых ступеней

Особенности профилирования цельнолитых колес центробежных компрессоров и радиальных центростремительных турИспытание турбокомпрессоров

Особенности профильного шлифования приспособления и профилирование кругов

ПРЕДМЕТНЫЙ п круглые — Заточка 178—130 Профилирование 180—182, 184 — Размеры и типы 175—178 — Установка

ПРИЛОЖЕНИЕ 8. Исходные данные для выполнения РГР Профилирование кулачка

ПРИЛОЖЕНИЕ 9. Последовательность выполнения РГР Профилирование кулачка с центральным роликовым толкателем

Передача винтовая волновая 318—322 — Достоинства 321 —Профилирование зубьев 319—321 —Схемы

Плужников, Новый метод профилирования направляющей радиальноплунжерных гидромоторов многократного действия

Погрешности щупового прибора, вызываемые массой и упругостью ощупывающей системы при профилировании не абсолютно твердых тел

Погрешность профилирования инструмента

Полосовой металл — Профилировани

Приближенное профилирование зубьев конических колес

Привлеченный способ профилирования зубьев

Применение метода характеристик к решению задачи о профилировании сопл сверхзвуковых аэродинамических труб

Приспособления для профилирования шлифовальных круУниверсальные прогрессивные приспособления и методы обработки

Приспособления для профилирования шлифовальных кругов

Профилирование Методика расч

Профилирование Числа ориентировочные

Профилирование анодно-механическо

Профилирование анодно-механическо металла полосового

Профилирование анодно-механическо металла рулонного и полосового

Профилирование анодно-механическо объемное — Характеристики

Профилирование анодно-механическо роликами — Схемы

Профилирование аэродинамических сопел

Профилирование безударных кулачков

Профилирование валика прямолинейного инструментов, работающих

Профилирование валика прямолинейного профиля

Профилирование валика прямолинейного профиля методом копирования

Профилирование газодинамическое

Профилирование грунтовых дорог

Профилирование деталей анодно-механическое

Профилирование деталей анодно-механическое металлов и сплавов анодно-механическое

Профилирование деталей анодно-механическое шлифовальных кругов — Устройство

Профилирование деталей инструментов твердосплавных электроэрозионное

Профилирование дозвуковых сопел

Профилирование допуски гнутых профилей

Профилирование заготовок металлических электрохимическое

Профилирование зазора радиального подшипника с минимальным моментом сопротивления , Крайко

Профилирование звездочек для зубчатых цепей

Профилирование звездочек и контроль

Профилирование зубчатого венца

Профилирование зубчатого венца зубьев звездочек приводных цепе

Профилирование зубчатого венца кулачковых механизмов

Профилирование зубчатого венца равнопрочных дисков

Профилирование зубчатого венца сплошных дисков

Профилирование зубьев

Профилирование зубьев звездочек для

Профилирование зубьев звездочек для приводных цепей

Профилирование зубьев звездочек приводных цепе

Профилирование зубьев с точечным контактом

Профилирование зубьев эвольвентных колес

Профилирование и результаты экспериментального исследования активных решеток jrpn больших скоростях

Профилирование каналов

Профилирование контура впускного клапана поршневого двигателя

Профилирование кривых подхода и отхода

Профилирование круглые

Профилирование крыла по распределению скорости вдоль его дуги

Профилирование кулака по параболическому закону

Профилирование кулачка

Профилирование кулачка и определение его основных качественных показателей

Профилирование кулачка по заданному закону передачи движения. Роликовые механизмы. Грибовидные и тарельчатые толкатели. Механизм подачи строгального станка. Кулачковый механизм пулемёта. Двухроликовый толкатель. Кулачок в рамке

Профилирование кулачков

Профилирование кулачков автомобильных и тракторных двигателей

Профилирование кулачков механизмов газораспределения автомо- бильных и тракторных двигателей

Профилирование кулачковых механизмов

Профилирование ленточного, полосового и листового материала

Профилирование ленты

Профилирование лопаток

Профилирование лопаток гидромуфты

Профилирование лопаток для дозвуковых скоростей

Профилирование лопаток для сверхзвуковых скоростей

Профилирование лопаток колес гидротрансформаторов

Профилирование лопаток осевых насосов

Профилирование лопаток осевых турбин по радиусу

Профилирование лопаток, изготовление рабочих колес гидротрансформаторов и конструкции гидропередач тепловозов (И. Ф. Семичастнов)

Профилирование материала на профилегибочных станках

Профилирование мехов металлических

Профилирование мехов металлических пружин трубчатых

Профилирование на гибочных прессах

Профилирование на универсально-гибочном станке

Профилирование над наклонными слоями. Зондирование над наклонными слоями. Приближенный расчет по Штерну Круговое зондирование. Моделирование. Учет помех

Профилирование несущего выпуклого крыла в несжимаемой жидкости по заданному годографу

Профилирование осесимметричного сопла

Профилирование плоского сопла численным методом. Постановка задачи в плоскости годографа

Профилирование по копиру

Профилирование полосового и листового металла

Профилирование построение профилей

Профилирование пределы применения

Профилирование призматические

Профилирование производящих инструментов для обработки винтовых стружечных канавок

Профилирование рабочих кривых кулачка

Профилирование рабочих кулачков

Профилирование рабочих поверхностей конусов

Профилирование равнопрочных диско

Профилирование равнопрочных дисков Графический сплошных дисков по эквивалентным допускаемым напряжения

Профилирование равнопрочных дисков сплошных дисков по эквивалентным допускаемым напряжения

Профилирование равнопрочных дисков — Графический способ

Профилирование радиальные - Профилирование

Профилирование резцов

Профилирование с использованием вычислительных устройств в системе управления

Профилирование сверхзвуковой камеры сгорания и сопла. Крайко А. Н., Макаров В. Е., Тилляева

Профилирование сверхзвуковых каналов, моделирующих заданный поток в выходном сечении

Профилирование сопла с криволинейной звуковой линией

Профилирование соплового аппарата первой ступени турбины

Профилирование сопловых решеток и сопл

Профилирование тангенциальные-Профилирование

Профилирование типы профилей

Профилирование участков быстрых ходов кулачков станков-автоматов. . — Дисковые кулачки

Профилирование участков рабочих ходов кулачков станков-автоматов

Профилирование фасонных затылованных фрез для обработки цилиндрических поверхностей (прямых канавок)

Профилирование фасонных затыловочных резцов

Профилирование фасонных поверхностей накатыванием

Профилирование фасонных радиальных резцов

Профилирование фасонных режущих инструментов

Профилирование фасонных резцов

Профилирование фасонных тангенциальных резцов

Профилирование фасонных фрез

Профилирование фрез для обработки винтовых канавок

Профилирование червячных фрез

Профилирование шлифовального круга

Профилирование шлифовального круга по копиру

Профилирование элементарного венца

Разрешимость задачи профилирования дозвуковой части сопла конечной длины с прямой звуковой линией

Распределительный Профилирование кулачков

Расчет и профилирование парового дроссельного клапана

Расчет и профилирование сопел, работающих на высоковлажной двухфазной смеси

Расчет и профилирование суживающихся сопл

Расчет профилирования лопастных систем по средней линии тока

Расчет угла отклонения потока в косом срезе и профилирование реактивных решеток при околозвуковых и сверхзвуковых скоростях

Режимы Термообработка после профилирования — Режимы рекомендуемые

Рулонный металл — Профилирование

Сейсмический каротаж и вертикальное сейсмическое профилирование

Следящие системы Управления при профилировании по копиру

Смесь воздуха с использование для профилирования

Сопло Лаваля, профилирование

Стаи для формовки сортовых профилей 722 - Оборудование, операции профилирования 722 - Параметры

Стаи для формовки сортовых профилей 722 - Оборудование, операции профилирования 722 - Параметры клетей 726 - 729 - Рабочие клети 726, 730, 731 - Формулы для определения суммарных сил, действующих

Стаи для формовки сортовых профилей 722 - Оборудование, операции профилирования 722 - Параметры на валки 724, 725 - Энергосиловые параметры профилирования

Сталь Профилирование (точение) анодно-механическое

Станки для электрохимического профилирования

Станок для профилирования обручей. Модель

Теория, расчет и профилирование турбокомпрессоров

Токарно-копировальные Копиры и их профилирование

Точность профилирования

Улучшение характеристик привода профилированием проходных сечений управляющего золотника

Фрезы с профилированием по переходной кривой и эквидистанте к ней

Фрезы червячные рве с профилированием по переходной кривой и эквидистанте

Червячно-шлицевые Профилирования линии Уравнения

Численный метод профилирования сопла в плоскости рф

Шестерни цилиндрические Зубья Профилирование многовенцовые — Технологические характеристики

Шестерни цилиндрические Зубья Профилирование насадные—Заготовки —

Шестерни цилиндрические — Зубья Профилирование шевингованием

Шестерни цилиндрические — Зубья Профилирование шевингованием кривизны рабочего участка профиля — Расчет

Шестерни цилиндрические — Зубья Профилирование шевингованием смещений — Ограничения

Шестерни цилиндрические — Зубья Профилирование шевингованием у корня 108 — Зубья — Число минимальное 25 — Коэффициенты

Шестерни цилиндрические — Зубья Профилирование шевингованием формы

Шлифование Профилирование шлифовальных круго

Шлифование шаблонов методом профилирования шлифовального круга

Элементы теории огибающих в профилировании фасонных режущих инструментов

электроконтактная Профилирование (точение) анодно-механическое



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте