Пластичность тел с трещинами

Необходимость учета влияния пластической зоны упрочняющихся материалов приводит к решению задач о напряженном состоянии в окрестности вершины трещины в упругопластической постановке [24, 25]. Г. П. Черепанов [25] показывает, что задача о теле с трещиной из упрочняющегося материала с развитой пластической зоной сводится к задаче теории пластичности в окрестности трещины [c.27]

В деформационной теории пластичности, которая справедлива для радиального монотонного нагружения, но исключает из рассмотрения разгрузку (в результате чего по сути и с точки зрения математики является эквивалентной нелинейной теории упругости), / по-прежнему характеризует поля в вершине трещины. Однако в этом случае / не имеет смысла удельной высвобожденной энергии это всего лишь разность полных потенциальных энергий двух идентичных тел с трещинами, идентично (монотонно) нагруженных, длины трещин которых отличаются на дифференциальную величину. Следует подчеркнуть, что даже эта интерпретация / в условиях деформационной теории пластичности справедлива только до момента старта трещины [44], как об этом говорится в гл. 3. Более того, в условиях пластического течения при произвольной истории нагружения независимость от пути интегрирования /, рассчитываемого как контурный интеграл, уже более не является справедливой при этих обстоятельствах I вообще не имеет физического смысла. [c.159]

Рассмотрим сначала упругопластическое тело с трещиной, подвергнутое квазистатическому, монотонному и пропорциональному (радиальному) нагружению, при котором остается справедливой деформационная теория пластичности. Далее будем считать, что (1) материал однороден, по крайней мере в направлении X], (2) нагружение осуществляется только за счет внешних усилий, т. е. объемные силы равны нулю кроме того, мы ограничиваем наше внимание только стартом трещины. Для случая стационарной трещины параметр разрушения можно определить следующим образом [c.161]

Понятие трещиностойкости стоит в одном ряду с такими понятиями механики материалов, как пластичность, прочность, ползучесть и т. п. Эти понятия отражают явления, происходящие с материалом, и реакцию материала на внешнее воздействие. Мера количественной оценки этой реакции может быть измерена разными величинами. Например, для тела с трещиной характеристики трещиностойкости можно оценивать критическим коэффициентом интенсивности напряжений, критическим раскрытием вершины трещины, удельной работой разрушения, критическим значением джей -интеграла, процентом волокна в изломе, критической температурой хрупкости, ударной вязкостью образца с трещиной и др. [c.91]

Предполагается, что с помощью критического раскрытия трещины можно оценить способность материала тормозить трещину, располагая тем самым различные материалы (или их состояния) в ряды, а также производить расчеты предельного состояния равновесия тел с трещиной [69]. Численное выражение критического раскрытия трещины снимается с экспериментальной диаграммы нагрузка — Р-смещение / (см. гл. 2). Смещение / обычно измеряется на малой базе между точками, находящимися по разные стороны трещины и несколько отстоящими от ее конца. Раскрытие S в вершине трещины при этом вычисляют из геометрических соображений, допуская жесткий поворот половинок образца, разделенных трещиной [68]. Если на этой диаграмме имеется скачок, то критическое раскрытие трещины определяют в момент скачка. Когда на диаграмме нагрузка-смещение скачка нет, установить момент страгивания трещины (который соответствует критическому раскрытию трещины) весьма сложно. В этом случае часто оценивают величину раскрытия при максимальной нагрузке ( тах)- Следует, однако, заметить, что раскрытие при максимальной нагрузке может оказаться большим в результате увеличения длины трещины, что к свойствам пластичности материала не имеет отношения. [c.236]

В монографии развит метод сингулярных интегральных уравнений двухмерных задач теории упругости для тел с трещинами применительно к областям усложненной геометрии. Разработаны алгоритмы численного решения интегральных уравнений в случае гладких и кусочно-гладких контуров интегрирования и изучено распределение напряжений и смещений вблизи угловых точек границы области Решены задачи об упругом и упругопластическом равновесии однородных и кусочно-однородных конечных кольцевых областей с трещинами при локализации зон пластичности вдоль прямолинейных отрезков. Разработаны опытные образцы для экспериментального исследования трещиностойкости материалов. [c.2]

В восьмой главе рассмотрены плоские задачи об упругопластическом равновесии тел с трещинами при локализации зон пластичности в тонких слоях. При моделировании полос пластичности скачками смещений на прямолинейных отрезках упругопластические задачи сводятся к решению задач теории упругости для тел с разрезами неизвестной заранее длины. [c.4]

При исследовании напряженно-деформированного состояния тел с трещинами широкое применение нашел метод сингулярных интегральных уравнений. Он особенно удобен и эффективен при решении плоских задач теории упругости для тел сложной геометрии, содержаш,их включения, отверстия и трещины произвольной формы. Впервые [И, 137, 181] сингулярные интегральные уравнения использовались при исследовании распределения напряжений около прямолинейной трещины (или полосы пластичности) в некоторых классических областях (полуплоскость, полоса, бесконечная плоскость с круговым отверстием). Система произвольно ориентированных прямолинейных трещин изучалась в работах [21, 22, 70]. Рассматривался также случай криволинейных трещин в бесконечной плоскости [16, 40, 74, 92, 117]. В работах [94—96] основные граничные задачи для многосвязной области, содержащей изолированные криволинейные разрезы и отверстия произвольной формы, сведены к системе сингулярных интегральных уравнений по замкнутым (контуры отверстий и внешняя граница) и разомкнутым (разрезы) контурам. Эти результаты обобщены на случай, когда разрезы выходят на границу тела, а также соединяют отверстия между собой и (или) с внешней границей [97]. К настоящему времени появилось большое количество работ, в которых методом сингулярных интегральных уравнений изучаются плоские задачи теории трещин. Обзор этих исследований имеется в работах [5, 32, 45, 54, 70, 95, 100]. [c.5]

ТЕЛА С ТРЕЩИНАМИ И ПОЛОСАМИ ПЛАСТИЧНОСТИ [c.219]

Анализ разрушения металлических конструкций и многочисленные экспериментальные данные показывают, что в реальных условиях эксплуатации в нагруженном материале возле трещин могут возникать значительные пластические деформации, охватывающие области, сравнимые с характерными размерами концентратора напряжений (трещины, выреза, включения) или рассматриваемого тела. Описание процесса разрушения при значительных пластических деформациях требует решения соответствующей упругопластической задачи для тела с трещинами. Обстоятельный обзор таких исследований выполнен в работе [12]. Применение классических методов теории пластичности во многих случаях является малоэффективным и не всегда учитывает некоторые характерные особенности протекания процесса пластического деформирования, в частности локализацию деформаций в тонких слоях и полосах. В случае тонких пластин (плоское напряженное состояние) такие деформации локализуются в тонких слоях (полосах пластичности) на продолжении трещин и достаточно хорошо описываются с помощью б -модели, когда полосы пластичности моделируются скачками нормальных смещений [65. При плоской деформации зоны пластичности возле трещин во многих случаях также локализуются в тонких слоях (полосах скольжения), выходящих из вершины трещины под некоторыми углами к ней [45, 120, 159, 180]. Полосы скольжения при этом моделируются скачками касательных смещений. В результате решение упругопластической задачи для тела с трещинами сводится к решению упругой задачи для тела с кусочно-гладкими (ломаными) или ветвящимися разрезами (см. третью главу), на берегах которых заданы разрывные нагрузки. При этом длина зон пластичности и их ориентация заранее неизвестны и должны быть определены в процессе решения задачи. Для таких исследований может быть успешно применен метод сингулярных интегральных уравнений, развитый в предыдущих главах, что и проиллюстрировано на конкретных примерах. [c.219]

Методы теории упругости и пластичности позволяют решать задачи о напряженно-деформированном состоянии тел с трещинами-разрезами, когда в получаемые решения размер разреза входит в виде параметра. При этом отсутствует функциональная связь внешних напряжений (усилий) с размером разреза. Для установления такой связи к решению задачи необходимо добавить дополнительное условие -критерий разрушения. Критерий разрушения позволяет установить внешние напряжения, при которых разрез переходит в трещину, т. е. начинает распространяться. При этом состояние тела называется критическим или предельным. Таким образом, критерий разрушения устанавливает условие достижения телом критического состояния, связывая функциональной зависимостью критические (разрушающие) напряжения с размером трещины. [c.59]

В современной литературе по механике разрушения можно найти отмеченные выражения коэффициентов К (соотношения, связывающие эти коэффициенты с величиной внешних сил и размерами трещины) для многих важных случаев задачи о равновесии тела с трещиной. Эти выражения получены, как правило, в рамках предположения о том, что тело всюду испытывает упругие деформации, подчиняющиеся закону Гука, включая и области вблизи концевой зоны трещины. В реальных случаях, как уже упоминалось, вблизи концевой зоны обычно заметно проявляется пластичность. Учет последней в теории трещин представляет собой трудную проблему, разработка которой [c.148]

Аналогичное явление свойственно композитам, у которых матрица хрупкая, а армирующие элементы обладают высокой пластичностью (например, хрупкая керамика, армированная короткими металлическими волокнами). В этом случае локализация повреждений происходит благодаря высокой деформативности армирующих элементов. Финальному разрушению композита, как правило, предшествует накопление повреждений на уровне структуры, т. е. иа уровне волокна, включения и т. п. Поэтому хорошо разработанные методы механики тел с трещинами, в частности, линейной механики разрушения, можно лишь ограниченно применять к композитам. Значительное место в механике разрушения композитов занимают модели, основанные на анализе накопления повреждений на уровне структуры композита. В дальнейшем эти повреждения (в отличие от макроскопических трещин) будут называться микроповреждениями. [c.165]

В механике разрушения особую роль играют Г-интегралы первого рода. Величина Г представляет собой поток энергии через контур интегрирования в направлении оси д . В сингулярных точках (на фронте трещины) поля происходит сток энергии из системы. Механизмы этого стока не описываются уравнениями поля. Например, процесс разрушения деформируемых тел с трещинами не описывается уравнениями теории упругости,, пластичности, ползучести и т. д. [c.32]

С увеличением скорости нагружения или скорости роста трещины первое слагаемое в (5.173) возрастает, так как вследствие разогрева уменьшается величина (Хю, а второе слагаемое убывает вследствие уменьшения теплоотвода из пластической зоны. При очень больших скоростях можно пренебречь вторым слагаемым, а в весьма пластичных телах при очень малых скоростях — первым. Поэтому зависимость вязкости разрушения от скорости приобретает характерный вид, изображенный на рис. 99. Различные участки этой диаграммы могут Иметь разное значение в зависимости от условий испытания и от материала. [c.283]

С помощью описанной б -модели задачу о напряженно-деформированном состоянии твердого тела с начальными трещинами и зонами пластичности возле них можно свести к упругой задаче для тела с разрезами. Таким приемом будут решены обобщенная задача Гриффитса и упругопластическая задача для кругового кольца с краевыми трещинами. [c.220]

Экспериментальное определение критериальной характеристики твердого тела Jj может быть основано на экспериментальном анализе напряженно-деформированного состояния у вершины трещины (например, с помощью метода делительных сеток, малобазных тензо-датчиков, метода муара с использованием деформационной теории пластичности) с последующим интегрированием по выбранному контуру в соответствии с формулой (2.24). При этом используется свойство инвариантности контурного интеграла. Другой метод экспериментального определения Ji предполагает использование диаграммы деформирования образца с трещиной на основе соотношения (2.25). [c.86]

Следует отметить, что мало исследовано влияние анизотропии на кинетику процесса разрущения при различных видах нагружения [7] и на сопротивление усталости по начальному и полному разрушению. Кинетический подход позволит раздельно оценить влияние анизотропии на процесс повреждаемости и на процесс распространения трещины, что, в свою очередь, позволит оценить локальные свойства материала по характеристикам разрушения. Важнейшей задачей остается уточнение теорий прочности, пластичности, ползучести, усталости и разрущения анизотропных материалов. При этом в известной мере могут быть использованы идеи и гипотезы, лежащие в основе подобных теорий для изотропных тел с учетом рассмотренных особенностей анизотропных материалов. [c.343]

Несомненно, лабораторные испытания надрезанных образцов при разных способах нагружения имеют большое практическое значение, приближая условия испытания к эксплуатационным, например при выборе нужной стали или сплавов для болтов [5], оценки чувствительности к отверстию для листовых материалов и т. д. Однако возможности получения обобщенных закономерностей по разрушению на основе таких испытаний меньше, чем на основе испытания образцов с трещиной. В то же время и при изучении чувствительности к трещине иногда применяют надрезанные образцы. При этом надрез, изменяя условия на контуре испытуемого тела, предопределяет зону и ускоряет начало развития разрушения, вызывая уменьшение докрИтической области деформации, способствуя оценке критических механических характеристик и тем повышая чувствительность испытаний. Чем острее и относительно глубже надрез, тем больше его действие приближается к влиянию трещины. Однако для материалов с низкой локальной пластичностью испытание образцов даже с острым надрезом не заменяет испытаний образцов с трещиной. Чувствительность материала к трещине оценивают по характеристикам разрушения. В оценку чувствительности к надрезу включают, кроме характеристик разрушения, также способность данного материала к пластической деформации (еще до развития разрушения) в стесненных условиях вблизи вершины надреза. [c.105]

Как было показано в 4.5, при нагружении упругопластического тела с фиксированной трещиной концентрация деформаций оказывается большей, чем при прочих равных условиях в упругом теле. Рассмотрим теперь стационарную задачу о растущей трещине. В отличие от предыдущего, когда при пропорциональном нагружении пластичность (необратимость деформаций), по существу, не проявлялась и тело вело себя как нелинейно-упругое, при росте трещины путь нагружения усложняется, возникает разгрузка, необратимость пластических деформаций становится существенной. В результате роль пластичности в формировании поля деформаций у края трещины оказывается противоположной концентрация деформаций в упругопластическом теле получается меньшей, чем при прочих равных условиях в упругом теле. [c.132]

Так как напряжение на поверхности концентрируется в вершине надреза или в области дефекта, там и происходит быстрый рост трещин. Поверхностные дефекты (например, питтинги или усталостные трещины) действуют как эффективные концентраторы напряжений. К тому же в достаточно глубоких поверхностных дефектах электрохимический потенциал, как отмечалось ранее, отличается от потенциала поверхности состав и pH раствора в местах поражений также изменяются вследствие работы элементов дифференциальной аэрации. Эти изменения в сочетании с повышенным локальным напряжением способны инициировать КРН или ускорить рост трещины. Именно поэтому титановые сплавы с гладкими поверхностями устойчивы к КРН в морской воде, но разрушаются, если на поверхности образовались коррозионноусталостные трещины [44]. Действительное напряжение в вершине трещины глубиной а в напряженном пластичном твердом теле может быть рассчитано как коэффициент интенсивности напряжения Ki- Для образца, изображенного на рис. 7.9, Ki вычисляется по формуле [45, 46] [c.146]

Для определення напряженного и деформированного состояния идеального упругопластического тела с трещиной воспользуемся деформационной теорией пластичности. Известно [194], что действительные перемещения соответствующие состоянию равновесия, реализуют минимум нолно1 1 энергии [c.219]

Приведенные данные оправдывают упрощенные модели упругопластичееких состояний тел с трещинами, используемые при установлении деформационных критериев хрупкого разрушения, когда области пластического состояния металла на конце трещины перед разрушением остаются незначительными по сравнению с размерами трещины. Это свойственно более интенсивно упрочняющимся металлам пониженной пластичности и более хрупким их состояниям при понижении температуры и повышении скорости деформирования. [c.32]

Использование концепции коэффициента интенсивности позволило получить решения целого ряда задач о телах с трещинами. Многие из этих решений приведены в справочниках [8, 9]. Теория Ирвина была также распространена и на анизотропные среды [10—12]. Включение эффектов пластичности в анализ разрушения [13, 14] привело к созданию довольно сложных и полезных теорий для однородных ква-зихрупких материалов. В 1972 г. общество ASTM официально приняло определения и методы измерения вязкости разрушения [15]. [c.223]

Аб.4.3. J-интеграл. Разрушение тела с трещиной представля-gT собой процесс потери устойчивости равновесия и поэтому важную для моделирования информацию доставляет рассмотре-jjiie энергетической стороны явления. Очевидно, что для удлинения трещины длиной / на величину dl необходимо совершить определенную работу, представляемую обычно линейной функцией удлинения Rdl. Множитель R, имеющий размерность силы, можно условно назвать силой сопротивления продвижению трещины. В первоначальной трактовке Гриффитса это была постоянная материала, характеризующая его удельную поверхностную энергию. Последующее изучение показало, однако, что эта величина переменна и для пластичных материалов представляет собой энергию, необходимую для пластического деформирования, предшествующего разрушению (Ирвин, Оро-ван). Это существенно меняет ситуацию, так как в отличие от поверхностной энергии энергия пластического деформирования не локализуется только на траектории трещины пластическому деформированию подвергается более или менее значительная область материала в окрестности продвижения трещины. [c.243]

Вместе с тем скоростное деформирование конструкционных материалов, в частности с выраженной пластичностью, изменяет их некоторые механические (прочностные) свойства, в особенности их трещиностойкость. Так, при больп1их скоростях нагружения ква-зихрупкого тела с трещиной интенсивность напряжений в окрестности ее контура возрастает быстрее протекания дислокационных процессов и соответственно пластических сдвигов разгрузки в зоне предразрушения. Это приводит к охрупчиванию материала [c.106]

Такова в общих чертах концепция Гриффитса, пололсившая начало современной теории разрушения. Довольно быстро выяснилось, что аналогичные вычисления можно проделать не только для случая растяжения, но и для других видов нагружения плоского образца с трещиной-разрезом. Сложнее обстоит дело тогда, когда тело содержит несколько трещин. С большими затруднениями рвязано также обобщение соображений Гриффитса на случай не вполне упругого тела с трещиной. Вместе с тем предположение Гриффитса об идеальной упругости материала всюду в теле (включая области вблизи концов трещины) даже при небольших требованиях к точности теории соответствует действительности, по существу, лишь в исключительных случаях (для образцов из кварца и определенных op-i TOB стекла при нагружении в определенных внешних условиях). Обычно же вблизи концевых зон трещины в реальном теле существенным образом проявляется пластичность. [c.141]

В настоящем сборнике представлены результаты теоретических и эксперименталы1ых исследований по современным направлениям теории пластичности и механики разрушения тел с трещинами и дефектами преимущественно при сложном напряженном состоянии. [c.2]

Несоответствие механических свойств при кратковременных и длительных нагружениях наблюдается часто. Вместе с тем особо хрупкое состояние тела зерна, проявляющееся при кратковременном нагружении, может привести к преждевременному разрушению при длительном нагружении. Это наблюдалось, например, в высоколегированном никелевом сплаве ЖС6У в состоянии непосредственно после закалки при нагружении при температуре 800°С. При этой температуре в сплаве после закалки происходит интенсивный распад твердого раствора, большое количество частиц основной упрочняющей -фазы является препятствием для движения дислокаций, кроме того, на границах и в теле зерен имеются выделения игольчатой формы [68]. В не-термообработанном сплаве при этой же температуре испытания интенсивного распада не наблюдается. В Условиях нагружения (7=0,55 ГH/м , t=800° время жизни образцов с трещиной в термообработанных образцах составляло 20—30% общей долговечности, в литых 55—60%, при этом полная долговечность увеличивалась примерно в 10 раз. Фрактографическое исследование показало, что разрушение литых образцов от разрушения термообработанных образцов отличается в основном степенью пластичности процессов деформирования и разрушения в теле зерна, что выявилось при исследовании изломов в зоне долома и при однократном нагружении (рис. 61). [c.89]

До сих пор наши рассуждения были сконцентрированы на задаче об определении начала квазистатического страгивания единичной трещины в упругопластическом теле при монотонном нагружении. С другой стороны, известно, что устойчивый процесс увеличения длины трещины в пластичном теле на конечную величину обязательно сопровождается заметным отклонением процесса деформирования от пропорционального, что обесценивает результаты, найденные в рамках деформационной теории пластичности. Следовательно, сомнительным в данной ситуации будет и использование интеграла Jf, определяемого по формуле (24). Однако в случае, когда приращение длины трещины очень мало (ограниченно), Хатчинсон и Парис [77] доказали, что при пропорциональном увеличении нагрузки деформации также будут увеличиваться пропорционально одному параметру, а интеграл Jf будет служить параметром состояния. Пусть Аа — приращение длины трещины, начальное значение которой равно аа (т. е. Аа = а ао). Пусть /f —интеграл, характеризующий дальнее поле, определяемый по формуле [c.74]

Результаты, рассмотренные в настоящем кратком Обзоре, не противоречат выводам, которые сформулированы в конце 3 настоящей главы на основе наших исследований. Наоборот, большая часть этих результатов подтверждает выводы 3. Вместе с тем целью нашей работы и работ, у 1азанных в приведенном выше обзоре, является экспериментальное нахождение условий, которым удовлетворяют напряжения при предельных значениях равномерной пластической деформации и при крторых могут начаться местные неоднородные пластические деформации, но эти работы не касаются кинетики процесса р азрушения — возникновения и развития трещин. В работах [и8 - 124] не опреде-ляются условия, при которых могут появиться трещины, а изучается кинетика уже возникшей трещины в случае линейно и нелинейно упругого тела. У пластичного материала появлению трещин предшествуют местные неоднородные пластические деформации. Кинетика возникновения и развития местных неоднородных пластических деформаций вплоть до появления трещин в результате предшествовавших однородных пластических деформаций Остается неизученной. [c.113]

Растягивающие напряжения могут возникать и в процессе создания контакта твердого металла с жидкой фазой, что может привести к охрупчиванию. Например, быстрый индукционный нагрев деталей из стали Х18Н9Т в контакте с серебряными или латунными припоями вследствие неравномерного изменения температуры вызывает образование растягивающих деформаций и приводит к разрушению. Осуществление пайки в нагревательных устройствах, обеспечивающих равномерное изменение температуры (в печи или в соляных ваннах), не вызывает самопроизвольного разрушения деталей. Непрерывный контакт твердой и жидкой фаз в процессе разрушения не является обязательным, особенно в малопластичных твердых телах, склонных к перенапряжению у основания острых трещин, возникающих при разрушении. Развитие трещин в этих телах может происходить без заметного повышения перегрузки или даже с ее уменьшением. Для хрупкого разрушения пластичных тел непрерывность контакта твердой и жидкой фаз должна быть обеспечена, иначе хрупкое разрушение перейдет в вязкое. Непрерывный контакт твердой и жидкой фаз в развивающихся трещинах имеет место при достаточном количестве жидкой фазы и скорости ее растекания не меньшей, чем скорость развития трещин. [c.91]

Образцом с трещиной может считаться всякое тело в заключительной стадии разрушения. Поэтому наряду с испытаниями образцов с исходными трещинами почти всякое механическое испытание до разрушения гладкого или надрезанного образца в той или иной мере включает в себя оценку чувствительности к трещине. Интенсивное изучение в последние годы как математическими, так и экспериментальными методами процесса разрушения и влияния трещин на механические свойства материалов объясняется большим практическим значением этого вопроса. Основные данные и закономерности поведения образцов с трещиной получены при растяжении, изгибе или сочетании растяжения с изгибом, осуществляемом главным образом при внецентренном растяжении, в которое обычно переходит и исходное осевое растяжение ввиду несимметричного развития трещины.. Кручение и сжатие образцов с трещинами изучалось гораздо меньше (см., например [21, с. 141]). Наличие трещины сильнее, чем надрез, локализует деформацию и разрушение, при этом резко увеличивается локальное энергоснабжение. Поэтому материалы, особенно высокопрочные, с недостаточной способностью к местному энергопоглощению часто оказываются чувствительными к трещине. При этом наличие трещины резко снижает не только пластичность, но и прочность (рис. 18.11). Естествен- [c.121]

Принципы механического подхода к изучению внутренних явлений, протекающих в нагруженном материале, наиболее полно выражены в теории трещин, объясняющей низкую прочность реальных тел наличием в материале мельчайших трещин. Начало исследований в области трещин было полошено 50 лет назад С. Е. Инглисом [565], решившим методами теории упругости задачу о равновесии тела с изолированной эллиптической полостью при однородном поле напряжений. Задача о критических напряжениях при однородном плоском напряженном состоянии с учетом молекулярных сил сцепления, действующих у края трещин, впервые была решена Гриффитсом [559]. Механизм разрушения пластичных материалов при наличии трещин исследован Оро-ваном и Ирвином [566, 609]. [c.65]

Если область пластичности граничит с упругой областью, то возникает вопрос об условиях на этой границе. В соответствии с третьим законом Ньютона вектор напряжения, действующий на границу, непрерывен. Пусть в рассматриваемом процессе граница пластической области движется - это происходит, например, при нагружении тела с фиксированной трещиной, когда пластические области расширяются, или при росте трещины, сопровождающемся движением пластической области. Тогда непрерывно перемещение на границе, а следовательно, непрерывны и деформации, определяющие удлинения и сдвиг в граничной поверхности. Что касается других компонент тензора напрялсе-ний, от которых не зависит упомянутый вектор, и компонент тензора деформаций, не связанных с указанной деформацией граничной поверхности, то они, вообще говоря, не обязаны быть непрерывными. В дальнейшем, однако, будем полагать, что (если это не противоречит конкретным условиям задачи) все компоненты напряжений и деформаций на границе между упругой и пластической областями непрерывны. [c.98]

В ряду важпейгпих разделов механики деформируемого твердого тела механика континуума с внутренним распределением повреждений — по-прежнему, один из наиболее динамично развивающихся. Круг потенциальных приложений континуальной механики поврежденных тел чрезвычайно гппрок. Проникая в классические разделы механики твердого тела —такие как теория упругости, пластичности, ползучести — механика трещин и разругпения, механика новрежденности не только обогащается новыми концепциями и методами, свойственными этим ветвям механики твердого тела, но и заставляет переосмыслить традиционные для классических теорий подходы п постановки задач при расчетах напряженно-деформированных состояний твердых тел. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...