Линия сплавления

Основной металл тоже следует контролировать на содержание водорода, так как при сварке он может диффундировать к линии сплавления и образовывать поры. [c.387]

С увеличением скорости сварки изотермы вытягиваются, скорость кристаллизации и угол а возрастают. На оси шва Икр = и, у линии сплавления ц р=0. [c.451]

Следует отметить, что на участке ОШЗ, непосредственно при мыкающем к линии сплавления, наблюдаются аномалии в росте зерна. Это, по-видимому, связано с оплавлением данного участка при нагреве до температур в интервале Тс—(температуры солидуса и ликвидуса соответственно). Оплавление происходит [c.513]

В результате оплавления участка ОШЗ исчезает зеренная структура, сформировавшаяся на этапе сварочного нагрева. Новые границы аустенитных зерен образуются при затвердевании расплавленного металла на оплавленном участке ОШЗ. Конечные размеры зерна зависят от степени оплавления ОШЗ. При наличии полностью расплавленной прослойки, затвердевание которой происходит после начала кристаллизации шва, границы зерен на этом участке ОШЗ представляют собой продолжение границ относительно крупных зерен в металле шва. В этом случае на участке ОШЗ, примыкающем к линии сплавления, наблюдается наиболее крупное зерно в ОШЗ. При частичном оплавлении границы зерен образуются по затвердевшим расплавленным прослойкам между частями оплавленных зерен, причем в зависимости от степени дробления ранее существовавших до оплавления зерен конечные размеры зерен могут быть соизмеримы с остальными зернами в ОШЗ или более мелкими. Во всех рассмотренных случаях возможно подрастание аустенитных зерен на этапе охлаждения. Об этом свидетельствует несовпадение границ новых зерен с оплавленными границами старых и более крупный размер новых зерен по сравнению со старыми. При анализе этого явления необходимо четко отличать оплавленные старые границы от действительных границ аустенитного зерна. [c.514]

В соединениях легированных сталей наибольшую степень охрупчивания получают участки ОШЗ на расстоянии около 0,1 мм от линии сплавления вследствие укрупнения зерна и образования твердых и малопластичных составляющих структуры в результате превращения аустенита (так называемое трансформационное охрупчивание). Одной из причин охрупчивания [c.546]

Мелкозернистые участки вдоль линий сплавления под заваренными дефектами и основной металл трубы (рис. 5.10, г) имеют феррито-перлитную структуру. Помимо измельчения структуры участки зон перегрева с мелкозернистой структурой имеют меньшую протяженность, чем при заварке дефектов в условиях нормальной температуры. [c.315]

Разрушение сферических моделей (рис. 4,29) происходило по линии сплавления основного металла и металла паяного шва. Основные гео- [c.253]

Разновидностью межкристаллитной коррозии является ножевая коррозия - МКК, сконцентрированная в узкой зоне (от сотых до десятых долей миллиметра) вблизи линии сплавления сварного шва с основным металлом. [c.71]

Контроль соединений, выполненных стыковой контактной сваркой. Особенность контроля этих соединений заключается в том, что структура металла в околошовной зоне очень неоднородна и представляет собой чередующиеся слои металла с зернами разной величины (до шести слоев с каждой стороны от шва). Каждый слой параллелен линии сплавления. Ширина слоев находится в пределах от 1 до 3 мм, а величина зерна в соседних слоях может существенно отличаться. Такая структура приводит к тому, что УЗ-колебания интенсивно отражаются от границ слоев. В результате при контроле эхо-методом возникает высокий уровень шумов от структуры шва. Выявление дефектов на фоне. этих шумов затруднено. Однако, выбрав оптимальное направление озвучивания, можно повысить амплитуду сигналов от дефектов при неизменном уровне шумов. Тем самым можно добиться повышения отношения сигнал — шум при выявлении дефектов, [c.356]

При появлении эхо-сигнала на экране прибора устанавливается браковочный уровень чувствительности и определяется зона, в пределах которой фиксируется дефект. По расположению эхо-сигнала на линии развертки определяются координаты дефекта по глубине залегания (по линии сплавления баббита с корпусом подшипника или в наплавленном слое). [c.262]

Подрез — угл бление по линии сплавления сварного шва с основным металлом. Подрезы уменьшают рабочее сечение, вызывают концентрацию напряжений и могут стать причиной разрушения швов из-за появления и развития трещин у края подреза. [c.7]

Расчет показал существенно неравномерное распределение плотности тока гальванопары на поверхности сварного соединения максимальные значения плотности тока локализовались в узкой области зоны шва, ближе к линии сплавления, и составляли 600—620 мА/см , что соответствовало скорости коррозии 0,650 г/(м -ч) или 0,72 мм/год. [c.239]

Зона старения при ручной сварке расположена на расстоянии 3—10 мм, а при автоматической — на расстоянии 8—18 мм от линии сплавления. Участок, ослабленный в результате старения, определяется экспериментальным путем серийными испытаниями на ударную вязкость по температуре. [c.80]

С увеличением расстояния от шва величина интенсивности проскальзывания снижается, а затем снова возрастает, не достигая, однако, уровня максимальных значений. Возрастание К на расстоянии порядка 2 мм от линии сплавления обусловлено, по нашему [c.101]

Таким образом, испытания сварных соединений в области температур межзеренных разрушений показывают, что интенсивность межзеренного проскальзывания в металле околошовной зоны (исследовано 3 мм от границы сплавления) в 1,5—2,0 раза выше, чем в основном металле. При этом наиболее высокие значения интенсивности проскальзывания имеют место в участках, непосредственно прилегающих к линии сплавления, сопоставимых по ширине с зоной, претерпевающей высокотемпературную деформацию при сварке. [c.101]

Поэтому при сварке разнородных сталей необходимо учитывать дополннте.тьиые факторы, от которых зависит выбор основного и присадочного металлов и работоспособность сварного соединения изменение состава шва в участках, примыкающих к основному металлу образование в зоне сплавления разнородных материалов (линия сплавления и примыкающие к пей участки металла основного и шва) малопрочных и ненластичных кристаллизационных и деформационных прослоек переменного состава [c.309]

Опыт 3. Изучить микро-и макрошлифы сварнь1Х соединений, выполненных элек-трошлаковой сваркой на готовых образцах с паспортами. При изучении установить глубину проплавления свариваемых кромок долю участия основного металла в металле шва линии сплавления шва с основным металлом дефекты по дефектным образцам дать заключение о вероятных причинах их воз.никновения. [c.60]

Водород в сварных соединениях в силу его большой подвижности в условиях сварочного цикла распределяется неравномерно и при средней допустимой концентрации водорода могут создаваться локальные концентрации (линия сплавления для металлов, не образующих гидридов, или зона термического влияния для гидридообразующих металлов), вызывающие возникновение дефектов сварного соединения (поры, трещины) или его замедленное разрушение (титановые сплавы и высокопрочные мар-тенситно-стареющие стали). [c.348]

Как видно из приведенных графиков, для металлов, не образующих гидридов, максимальная концентрация водорода наблюдается вблизи линии сплавления (штриховые линии на рисунке), а для гидридообразующих — в зоне термического влияния. Таким образом, при средней относительно небольшой концентрации водорода в металле в сварном соединении возникают опасные зоны повышенной хрупкости. [c.404]

По мере повышения температуры Сг.и будет возрастать вплоть до достижения Интенсивность изменений Сг. и степень приближения ее к Сг.р будут тем больше, чем больше коэффициент диффузии растворенного элемента и чем меньше скорости нагрева и охлаждения. При дальнейшем возрастании температуры Сг. будет снижаться, согласуясь с зависимостью изменения Сг.р от температуры (рис. 13.15, а). Начнется процесс рассасывания сегрегата на границах, т. е. гомогенизация помимо внутренних объемов зерна распространится на приграничные области. При охлаждении процесс развивается в сторону повышения С до достижения Сгр (рис. 13.15,6). При нагреве свыше температуры неравновесного солидуса Ген происходит оплавление приграничных участков зерен. При этом границы зерен как поверхности раздела исчезают. Более высокая растворимость легирующих элементов и примесей в жидком металле обусловливает насыщение ими оплавленных участков в результате направленной диффузии из твердой в жидкую фазу до концентрации Со.г. Степени МХН в данном случае соизмеримы с МХН в литом металле. Рассмотренный случай перераспределения примесей характерен для непосредственно примыкающего к линии сплавления участка ОШЗ сварных соединений, нагреваемого выше Тс. . [c.509]

Холодные трещины (XT) — локальное хрупкое межкристалли-ческое разрушение металла сварных соединений — представляют собой частый сварочный дефект в соединениях углеродистых и легированных сталей, если при сварке они претерпевают частичную или полную закалку. Трещины образуются после окончания сварки в процессе охлаждения ниже температуры 420...370 К или в течение последующих суток. Они могут возникать во всех зонах сварного соединения и располагаться параллельно или перпендикулярно оси шва (рис. 13.25). Место образования и направление трещин зависит от состава шва и основного металла, соотношения компонент сварочных напряжений и некоторых других обстоятельств. Наиболее часты продольные XT в ОШЗ. Образование XT начинается с возникновения их очагов на границах аустенитных зерен на участке ОШЗ, примыкающем к линии сплавления (рис. 13.26), Протяженность очагов трещин [c.529]

I-I и II-I1 на рис. 2.1, б), что твердость в сварном шве (33-35 HR ) и в ЗТВ (37 HR ) значительно выше допустимой. В последующем исследуемый образец был подвергнут высокому отпуску нагревом до 700-720°С в течение 15 минут. Результаты измерения твердости соединения, подвергнутого такой термообработке (см. кривую III-III рис. 2.1, б) показали, мп . максимальная твердость в этих случаях находится в пределам допустимой. При рассмотрении микрошлифа в металле сварного шва была обнаружена магистральная трещина, расположенная во втором слое, и многочисленные разветвления микротрещины. На фотографии (рис. 2.1, в) показаны микрогре щины, расположенные вблизи линии сплавления с основным металлом. [c.78]

Усугубляющим снижение надежности при сварке однородными электродами является то, что возникшие холодные трещины имеют микроскопическое раскрытие (слипшиеся трещины), поэтому они не всегда могут быть обнаружены методами неразрушающего контроля и могут явиться ( лелс г вием развития трещин при термической обработке изделия Процесс эксплуатации таких сварных соединений опасен. В особенности опасны околошовные зоны перегрева по линии сплавления, имеющие наиболее крупнозернистое строение. [c.78]

Положительные эффекты при сварке с РТЦ проявляются и по интехральным показателям сопротивления коррозионномеханическому разрушению (рис. 3.12). При фиксированном номинальном напряжении долговечность сварных соединений, выполненных с принудительным охлаждением, примерно в 2-3 раза превышает долговечность сварных соединеш1Й, выполненных с предварительным нагревом. Образцы с поперечным швом в случае сварки с подогревом (см. рис. 3.12, а -линия 1) разрушаются преимущественно по линии сплавления с характерным для коррозионного растрескивания хрупким изломом, а при сварке с охлаждением (рис. 3.12, а - линия 2) по металлу шва, и разрушение вязкое. В образцах с продольным швом (см. рис. 3.12, б) разрушение начинается с участков подкалки Чем больше (сварка с подогревом на [c.153]

Однако структура металла участка перегрева вдоль линий сплавления имеет неблагоприятное явно выраженное крупнозернистое строение и перлито-трооститовую структуру с ферритом по границам аустенитного зерна (рис. 5.10, б). [c.315]

ГОСТ 8732-70 материал по исполнительной документации — сталь 20 по ГОСТ 8732-70. Байпасная линия разрушилась на отдельные фрагменты неправильной формы с линейными размерами от 180 до 1300 мм при пуске компрессора. Ультразвуковая толщинометрия восемнадцати фрагментов байпаса показала, что толщина стенки трубы составляла 8,8-11,1 мм. Твердость металла — 206-215 НВ. Для установления очага разрушения фрагменты были обмерены, промаркированы, и в соответствии с линиями разрыва была разработана схема разрушения. На всех представленных фрагментах изучен характер изломов и определены направления распространения трещин, анализ которых позволил предположить, что очаг разрушения находился в сварном шве приварки байпасной линии к крану. Из этого шва были отобраны темплеты для исследования причин зарождения и развития разрушения. Установлено, что очагом разрушения явился участок сварного шва длиной - 50 мм, от которого началось лавинообразное развитие магистральных трещин с многочисленными разветвлениями и изменениями направлений. При изучении рельефа излома сварного шва были выявлены три зоны 1 — первоначальная трещина длиной до 45 мм и глубиной до 7 мм с очагами разрушения в дефектах сварки (подрез, несплавления) 2 — трещины, развившиеся в процессе эксплуатации байпасной линии 3 — долом с гладким срезом. Микроструктурный анализ показал, что начальная трещина развивалась в корневом шве по линии сплавления. В ходе анализа химического состава металла было установлено, что материал байпасной линии соответствовал стали 75 по ГОСТ 14959-79, на основании чего было сделано предположение, что для монтажа байпаса был использован участок трубы из обсадной или технической колонны марки Л, применяемой при обустройстве скважин. Механические свойства и хими- [c.53]

Таким образом, более высокий уровень помех от поперечной волны по сравнению с продольной объясняется образованием на линии сплавления и на границах между кристаллитами двух примерно равных по энергии поперечных волн и низкоинтенсивной продольной волны. В то же время при падении продольной волны из трех преломленных на границе волн значительно более высокой энергией (около 80 %) характеризуется преломленная продольная волна, а две образовавшиеся поперечные волны не вызывают заметных помех на экране дефектоскопа. [c.349]

Анализ литературных источников и результатов, полученных в МВТУ им. Н. Э. Баумана показывает, что для УЗК аустенитных швов целесообразно использовать наклонные раздельно-совме-ш,енные преобразователи (РСП). При контроле продольными волнами параметры РСП следует выбирать исходя из обеспечения равномерности чувствительности по толш,ине шва. При этом углы ввода необходимо изменять от 40 до 70° при изменении углов разворота от 20 до 60°. Для ввода в металл наклонного пучка продольных волн применяют призмы с углами, меньшими первого критического. В результате в металле одновременно будут присутствовать и продольные, и поперечные волны. При контроле швов толш,иной более 20 мм сигналы поперечных волн практически не мешают селекции полезных сигналов от дефектов, выявленных продольными волнами. При контроле швов толщиной менее 20 мм источником сигналов помех являются не только структурно-реверберационные помехи, но и помехи, возникающие вследствие отражения и трансформации поперечных и продольных волн на донной поверхности, на выпуклости шва и на линии сплавления. Причем уровень этих помех существенно выше уровня структурных. В связи с этим для снижения уровня помех в металл необходимо вводить волны только одного типа. Это возможно, если контроль проводят только поперечными волнами. [c.351]

Исследования показали, что хромированное покрытие толщиной 100—200 мкм не оказывает заметного влияния на процесс контактной сварки труб. Микроструктура основного металла в зоне термического влияния и линии сплавления состоит из сорбитообразного перлита и феррита. В процессе сварки в результате вьщавливания металла происходит нарушение сплошности хромистого покрытия и после удаления наружного грата [c.245]

Неблагоприятное сочетание геометрического и физического концентраторов имело место на спиральношовных трубах из стали 17Г2СФ, где по линии сплавления шва и основного металла возникла тонкая твердая и хрупкая прослойка (рис. 98) вследст- [c.224]

Для определения начальных значений электродных потенциалов в насыщенных растворах солей и подтверждения характера зависимости, полученного в модельном электролите и дистиллированной воде, измеряли потенциалы в каплях насыщенного раствора Na l. Капли наносили на подготовленную поверхность образца на участках шва, линии сплавления, около-шовной зоны и основного металла. [c.238]

Анализ полученных зависимостей Тггр=Цц), где у — расстояние от линии сплавления, показывает, что величина пластической межзеренной деформации, возникающей при сварке, тем больше и распространяется на тем большую область, чем меньше степень легирования сплава. Аналогично влияет увеличение зерна основного металла (рис.1). [c.99]

Нагрев образца в установке типа ИМАШ производится за счет электросопротивления образца п гарантированная база измерений с постоянной температурой составляет 6 мм, поэтому образцы вырезались из сварных соединений с таким расчетом, чтобы линия сплавления находилась по середине образца. Затем металл около-шовпой зоны размечался на участки шириной по 0,5 мм. В процессе испытаний определялась величина межзеренного проскальзывания для каждого участка отдельно, соответственно для каждой степени деформации. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...