Коэффициент затвердевания

Исходя из полученных экспериментальных данных и определенных допущений получены следующие формулы для определения коэффициента затвердевания в зависимости от величины внешнего давления [62] [c.54]

Таблица 37 Расчетные значения коэффициента затвердевания стали в различных формах

Литейная форма Коэффициент затвердевания, м/ч /2 [c.83]

Литейная форма Коэффициент затвердевания, м/ч /2 Толщина металлической корки, мм [c.83]

В этом случае коэффициент затвердевания различен для различных сечений отливки. Продолжительность выдержки металла до слива из металло-провода определяют тогда по формуле [c.409]

Для расчета конуса питания, необходимой для обеспечения направленного затвердевания отливки по ее высоте, используют коэффициент затвердевания в верхнем сечении отливки [c.409]

Коэффициенты затвердевания к различных сплавов [c.412]

X — толщина твердого слоя х — время Н — половина толщины стенки отливки К — коэффициент затвердевания [c.824]

Рис 4. Затвердевание стали в чугунной и песчаной форме X —толщина твердого слоя т — время К — коэффициент затвердевания Л—половина толщины стенки отливки [c.485]

Коэффициент затвердевания L2T-1 квадратный метр в секунду М2/С mVs [c.31]

Количество вещества Количество движения Количество освещения Количество освещения, энергетическое Количество теплоты Количество теплоты, удельное Количество электричества Константа излучения, первая Константа излучения, вторая Концентрация Концентрация, массовая Концентрация молярная Коэффициент диффузии Коэффициент затвердевания Коэффициент затухания Коэффициент лучеиспускания Коэффициент массопередачи Коэффициент ослабления Коэффициент постели Коэффициент проницаемости Коэффициент рекомбинации Коэффициент, температурный Коэффициент теплообмена Коэффициент теплопередачи Коэффициент теплоотдачи [c.219]

ТОЛЬКО немногие капсульные низкотемпературные платиновые термометры сопротивления могут работать при температурах выше точки затвердевания олова (231 °С) и, таким образом, для определения коэффициентов а и б требуются измерения [c.151]

Рнс. 4.24. Фазовые диаграммы и коэффициенты распределения для растворенных веществ, которые повышают (а) и понижают (б) точку затвердевания сплава по сравнению с чистым веществом А. [c.172]

Эвтектических сплавов плавление н затвердевание 179 Эйнштейна коэффициенты 321 Энтропия 18 [c.446]

В общем виде в зависимости от конкретных условий процесса затвердевания распределение примеси по длине кристаллитов представлено на рис. 12.26. Любой процесс, приводящий к перемешиванию в жидкой фазе, уменьшает протяженность зоны концентрационного уплотнения. Для этих условий при проведении расчетов принято применять не равновесный коэффициент рас- [c.459]

Коэффициент теплопроводности твердого молочного жира л (рис. 6.8), как и других неметаллических материалов, возрастает с повышением температуры, но не зависит от режима обработки и от йодного числа. Эти факторы начинают влиять на X в процессе плавления отдельных фракций — в режиме нагрева эффективная Я меньше, чем в режиме охлаждения, т. е. наблюдается тепловой гистерезис максимальная разница в Я, составляет 10 % при 0 С. Гистерезис по Я нельзя объяснить только инерционностью системы, поскольку метод циклов предусматривает строгое выдерживание стационарного режима видимо, при плавлении жидкие фракции иначе располагаются в твердом жире, чем при затвердевании. [c.142]

Одновременно рассчитаны значения скорости роста твердой фазы по мере затвердевания слитка, эффективные коэффициенты распределения углерода и кислорода и давление Рсо (табл. 3). [c.43]

Вместе с тем повышение газового давления приводит к увеличению плотности газа в порах литейной формы, коэффициентов теплопроводности и теплоемкости газа. Это может заметно интенсифицировать процесс конвективного теплообмена в форме и привести к ускорению затвердевания металла. [c.50]

В соответствии с исследованиями Д. К- Чернова [67], продолжительность перехода сплавов через двухфазное жидкотвердое состояние при затвердевании определяет основные технологические и эксплуатацион-Неметаппичесние ые свойства отливок. Влияние Вкппчения зоны двухфазного состояния на величину мелкокристаллического поверхностного слоя было изучено на образцах, отлитых в формы с различной охлаждающей способностью. Толщину затвердевшего слоя металла определяли методом выливания незатвердевшего остатка жидкого металла, используя зависимость бкм=йзР, где бкм — толщина затвердевшей корки металла, мм кз — коэффициент затвердевания, для сухих форм 3 = 0,008 м/ч /2 для сырых — 0,045 м/ч / для металлических — 0,255 м/ч /2 р — коэффициент охлаждающей способности, ккал/м ° С ч / . [c.44]

Плотность покрытия, кг/см Коэффициент тепловой аккумуляции, ккaл/м2.° ч Толщина корки, мм Коэффициент затвердевания, м/ч [c.64]

К фи.зическим свойствам шлака относятся теилофизические характеристики — температура плавления, температурный интервал затвердевания, теплоемкость, теплосодержание и т. п. вязкость способность растворять окислы, сульфиды и т. п. определенная плотность определенная газопроницаемость достаточное различие в коэффициентах линейного и объемного расширения по сравнению с металлом, что необходимо для легкой очистки металла шва. [c.98]

Сварочная ванна перемещается по свариваемому изделию вместе с источником теплоты. После затвердевания расплавленного металла сварочйой ванны образуется шов. Поперечное сечение переплавленного металла условно делят на площадь наплавки F и площадь проплавления основного металла Fo (рис. 12.13). Очертания зоны проплавления основного металла характеризуется коэффициентом формы проплавления i )np = = b/h или относительной глубиной проплавления h/b, а также коэффициентом полноты проплавления ц р= Fo/(bh). Очертание зоны наплавки характеризуется коэффициентом формы валика ) =Ь/с и полноты валика i =FJ b ). Глубина и форма проплавления зависят от сосредоточенности источника теплоты, определяемой способом сварки и силой сварочного тока. Так, заглубление сварочных ванн имеет место при электронно-лучевой и лазерной сварке, а также при дуговой сварке легких металлов с использованием тока большой плотности. На рис. 12.14 показаны формы поперечных сечений швов при различных способах сварки. [c.446]

Степень завершения гомогенизации при сварке зависит от 7 тах, диффузионной ПОДВИЖНОСТИ элементов, времени пребывания при температурах гомогенизации и исходной макро- и микрохимической неоднородности. Максимальная степень гомогенизации соответствует участкам ОШЗ, нагреваемым до Тс, учитывая, что коэффициенты диффузии элементов увеличиваются с повышением температуры в экспоненциальной зависимости. С наибольшей скоростью гомогенизация происходит по С, с меньшей — по S, Р, Сг, Мо, Мп, Ni, W в приведенной последовательности (коэффициенты диффузии в железе при 1373 К составляют для С 10 " и для остальных элементов 10 ...10 м / ). Время пребывания при температурах гомогенизации зависит от теплового режима сварки, а также от класса применяемых сварочных материалов. Последнее связано с дополнительным нагревом ОШЗ выделяющейся теплотой затвердевания шва (аналогично их влиянию на степень оплавления ОШЗ). Степень влияния металла шва определяется Гс.мш.Чем она выше, тем при более высоких гомологических температурах происходит дополнительный нагрев ОШЗ. При переходе от сравнительно тугоплавких ферритно-перлитных сварочных материалов к более легкоплавким аусте-нитным время пребывания ОШЗ свыше 1370 К уменьшается примерно в 1,5 раза. Весьма существенно влияет исходное состояние стали. Наличие труднорастворимых крупных скоагули-рованных частиц легированного цементита и специальных карбидов, например после отжига стали на зернистый перлит, заметно снижает степень гомогенизации. [c.515]

Металлофосфатные покрытия применяют для изоляции листовой электротехнической стали. В качестве основы для заливочных компаундов обычно применяют полиалюмофосфаты с введением в них некоторых неорганических добавок. Эти компаунды могут быть получены жидкими, полужидкими и пастообразными. После затвердевания при комнатной температуре и последующей термообработки они становятся твердыми, механически достаточно прочными. Рабочая температура алюмо( сфат-ных заливочных компаундов до 700° С в воздухе, вакууме и аргоне. Для примера укажем на параметры одного из алю.мофосфатных заливочных компаундов при комнатной температуре Епр = 2,7 МВ/м, предел прочности при сжатии 20 МПа, удельная ударная вязкость 0,7 кДж/м при 600° С Е р = 1,3 МВ/м, предел прочности при сжатии 22,8 МПа, удельная ударная вязкость 1,1 кДж/м , температурный коэффициент линейного расширения в интервале температур 150—550° С составляет (2,6—7,6)-10- °С-1. [c.246]

Коэффициент теплопроводности Я вследствие уплотнения кристаллизующегося металла несколько возрастает. Однако, по мнению А. И. Вейника [34], применяемые сплавы имеют такие большие значения Я, что некоторое возрастание этой величины не может сильно сказаться на скорости затвердевания металла. Для металла в твердом состоянии коэффициент Я заметно возрастает. Так, для меди марки Ml в цилиндрических заготовках диаметром 70 и высотой 60 мм, затвердевших под атмосферным давлением, коэффициент Я находится в пределах 380—390 Вт/м-°С, а для образцов затвердевших [c.14]

С увеличением давления термофизические коэффициенты формы возрастают, особенно коэффициент аккумуляции тепла йф. Увеличение термофизических коэффициентов формы указывает на усиление конвективного обмена в форме. Это сопровождается сокращением продолжительности затвердевания отливки, т. е. увеличением скорости затвердевания металла (рис. 18, кривая 2). [c.50]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент затвердевания : [c.53] [c.53] [c.79] [c.403] [c.409] [c.409] [c.409] [c.412] [c.416] [c.134] [c.347] [c.484] [c.129] [c.297] [c.298] [c.299] [c.355] [c.55] [c.171] [c.178] [c.347] [c.418] [c.74] [c.173] [c.400]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...