Влияние Образцы

I — основной материал, образцы ориентировки ДП 2 — основной материал, образцы ориентировки ПД 3 — зона термического влияния, образцы ориентировки ПД i — /=2<т Аа [c.226]

Результаты, полученные на стали 20 X, свидетельствуют о такой взаимосвязи масштабного эффекта и влиянии среды в поверхностноактивной среде влияние масштабного эффекта снижается, а в коррозионной даже имеет место инверсия этого влияния — образцы большого диаметра делаются более прочными по сравнению с образцами малого диаметра. Это исследование показывает, что при определении допускаемого напряжения в детали необходимо пользоваться коэффициентом масштабного эффекта, определенным в той среде, в какой будет работать деталь. [c.165]

Рис. 35. Микроструктура зоны термического влияния образца, вырезанного

К метрологическим характеристикам СО иногда относят и так называемую функцию влияния образца . Этим термином обозначают (см. СТ СЭВ 4566—84) изменение значений метрологических характеристик СО при изменении внешних влияющих величин (температуры, влажности и др.) в пределах рабочих (предусмотренных) условий его применения. Такой термин [c.103]

Для оценки стабильности свойств различных зон сварных соединений в результате длительного воздействия высоких температур наиболее часто определяют ударную вязкость образцов с различным расположением в них надрезов (в металле шва, у зоны сплавления, в зоне термического влияния). Образцы испытываются как в состоянии после сварки и технологической термообработки, так и после предварительной выдержки заготовок под образцы при интересующих температурах. [c.15]

Влияние коррозии в процессе испытания на предел выносливости стальных образцов при изгибе с вращением (осредненные кривые) на базе 10 циклов при частоте нагружения 30-50 Гц [c.86]

Влияние температуры образца при испытании на его свойства доказать, что при температуре 100 напряжения в жестком элементе стали Ст.З достигают предела текучести. [c.77]

Во всех описанных выше методах в каждый сосуд помещают образцы только одного из испытуемых металлов или сплавов во избежание влияния продуктов коррозии одного металла на коррозию других. [c.445]

Для исследования влияния механических напряжений на коррозию металлов применяют различные методы испытания образцов металлов в напряженном состоянии. [c.450]

При проведении испытаний в аппаратах, заполненных электролитами, должно быть обеспечено отсутствие контакта опытных образцов с металлом аппарата и влияния продуктов коррозии металла аппарата на коррозионное поведение опытных образцов. Несоблюдение этого требования может привести к грубому искажению результатов коррозионных исследований. Иногда для удовлетворения первого требования испытуемые металлические образцы помещают в дырчатые стеклянные ампулы, которые загружают в аппарат или крепят в нем. [c.470]

Основными механическими свойствами материала, характеризующими разрушение образца, являются критическая деформация (или предельная пластичность) е/ и истинное разрушающее напряжение 5к. В различных металлах зависимости ) Т) и Sk T) ведут себя различно. Во многом это определяется типом кристаллической решетки металла. У металлов с гране-центрированной кубической решеткой (ГЦК металлов) температурная зависимость механических свойств в широком диапазоне температур [211, 242, 243] практически отсутствует. Примерно так же ведут себя и предельные характеристики е/ и 5к в пластичных металлах с гексагональной плотноупакованной решеткой (ГПУ металлах), например в а-титане, хотя влияние температуры сказывается на них сильнее [211]. [c.51]

Зависимость (4.6) в принципе дает возможность описать влияние средних напряжений (или асимметрии нагружения), а также нестационарности нагружения на скорость роста усталостной трещины, так как эти факторы изменяют параметр и [289, 346, 354]. Но, к сожалению, следует отметить нарастание разногласий в отношении достоверности результатов измерений закрытия трещины разными методами [300, 324, 385, 418]. Одной из возможных причин большого разброса измерений закрытия трещины может быть различная протяженность фронта трещины (толщина образца) в разных экспериментальных исследованиях. Так, в работах [369, 408, 409] экспериментально показано, что доминирующее влияние на стор оказывает деформирование материала у вершины трещины в районе свободных боковых поверхностей образца. С увеличением толщины образца и соответственно протяженности фронта трещины влияние боковых поверхностей снижается и эффект закрытия трещины уменьшается, вплоть до его практически полного отсутствия в растягивающей части цикла. Для трещин с протяженным фронтом только при R — О (а не при / > 0) трещина перестает быть концентратором напряжений и в этом случае 1. [c.191]

На рис. 6.8 и 6.9 представлены данные по влиянию скорости деформирования и температуры при различном составе водной среды на критическую деформацию, отвечающую разрушению образца. Видно, что степень влияния какого-либо компонента среды на е/ (например, кислорода) зависит от конкретного состава остальных компонентов (например, pH). Поэтому при расчете долговечности коллектора представляется целесообразным использовать нижние огибающие экспериментальных данных зависимостей критической деформации е/ от g, полученных при различном составе среды для температур эксплуатации холодного и горячего коллекторов (рис. 6.8 и 6.9). Из рис. 6.8 видно, что с понижением скорости деформирования критическая деформация уменьшается. Как уже упоминалось, такой [c.345]

Влияние анизотропии восприимчивости некубических кристаллов в большинстве случаев можно сделать малым либо путем тщательной ориентации монокристалла, либо применяя порошкообразный образец, хотя несферическая форма зерен порошка может вызвать нескомпенсированный магнитный момент и остаточную анизотропию. Осуществить тепловой контакт с образцом из порошка проще, чем е монокристаллом, поэтому в магнитной термометрии применяется удобная форма образца независимо от кристаллической симметрии соли. [c.125]

Точно реализовать точку кипения кислорода несколько сложнее. Выше отмечалось, что чувствительность по давлению в ней составляет треть от чувствительности в неоновой точке, и поэтому возникает необходимость точного введения гидростатической поправки. Примеси в кислороде также более вероятны и трудноотделимы. Надежные измерения чистоты кислорода осуществить трудно, потому что в нем, например, сразу сгорает катод масс-спектрометра [24]. Тем не менее было проведено подробное изучение влияния примесей на точку кипения и тройную точку кислорода [2, 25, 38]. Оказалось, что примеси СОг и НгО не влияют на результаты измерений, поскольку они конденсируются далеко от камеры с образцом, и что Не и Ме нерастворимы в жидком кислороде и потому легко откачиваются. Наиболее важными примесями являются азот (что и следовало ожидать) и СО. Влияние этих примесей, а также аргона и криптона на точку кипения кислорода показано в табл. 4.4. [c.161]

Рис. 15.5. Влияние температуры отпуска на коррозионную стойкость хромистых сталей (пунктир означает число точек на каждом образце после закалки)

Предел выносливости материалов, как правило, получают в результате испытаний стандартных образцов малого диаметра. Потому при оценке прочности деталей машин необходимо учитывать влияние на их выносливость следующих основных факторов абсолютных размеров и конструктивных форм детали состояния поверхности и свойств поверхностного слоя изменения режимов нагружения и срока службы и т. п. [c.11]

Положение порога хладноломко кости зав1Г ит от многих факторов 1) структуры и размера зерна. В частности, измельчение зерна понижает порог хладноломкости 2) состава металла. Вредное влияние имеют многие загрязняющие металл примеси 3) скорости деформации. Увеличение скорости деформации повышает порог хладноломкости 4) размеров образца (детали). Чем больше сечение, тем выше порог хладноломкости. [c.74]

В области прочностей, когда = Яп, наблюдается полухрупкое разрушение. Испытание надрезанных образцов с определением не вязкости разрушения, а предела прочности не впо.тне целесообразно, так как при вязком разрушении получают завышенные значения прочности, а при хрупком — ненадежные и нестабильные значения. При столь большом значении концентратора на результаты испытания хрупких материалов оказалось, что в этом случае важное значепие имеют многие моменты, не оказывающие влияния на результаты испытания мягкпх материалов (состояние поверхности, технология изготовления образцов, соосность захватов машины и др.). Практически эти моменты не сказываются при испытании материалов с прочностью до 150 кгс/мм [c.78]

Переходим к рассмотрению влияния прокаливаемости на свойства стали. При сквозной закалке свойства по сечению закаленной стали однородны. При несквозной закалке свойства закаленной стали изменяются от поверхности к центру так же, как изменялись бы свойства у серии тонких образцов, которые получили бы при закалке разную скорость охлаждения. Представляет особый интерес, чем будут отличаться по свойствам стали с различной прокаливаемостью, если последующим отпуском выравнить твердость по сечению. Следует вспомнить, в чем состоит различие свойств продуктов закалки и продуктов закалки и отпуска, т. е. в чем различие пластинчатых и зернистых структур. [c.298]

Влияние статических напряжений устанавливают наблюдением характера и скорости коррозии металлических образцов в электролитах без нагрузки и при постоянных растягивающих напряжениях, создаваемых в специальных установках. На рис. 339 приведена схема такой установки конструкции МИС (Н. Д. Тома-шов и В. А. Титов) для испытания проволочных образцов. Скорость коррозии опрё целяют по потерям массы образцов (для [c.450]

Влияние предварительного циклического деформирования на критическое напряжение хрупкого разрушения изучали применительно к стали 15Х2НМФА в третьей серии опытов. Для этого-корсетные образцы / (рис. 2.9) предварительно подвергали различным режимам жесткого циклического нагружения (табл. 2.1) при 7 = 20 °С. Затем из продеформированных образцов вырезали корсетные образцы II диаметром 5 и 3 мм (рис. 2.9), ко- [c.74]

Р1зложенные здесь модельные представления о влиянии деформации на критическое напряжение хрупкого разрушения S подтверждаются результатами фрактографических и металлографических исследований. Возникновение деформационной субструктуры, обусловленное пластическим деформированием, приводит, как предполагалось, к появлению дополнительных барьеров для микротрещин скола. Тогда фрактуры поверхностей хрупкого разрушения образцов с различной степенью пластической деформации х, предшествующей разрыву, прежде всего должны различаться величиной фасеток скола с ростом х средний размер фасеток должен уменьшаться. Такая закономерность действительно прослеживается как для образцов, испытавших перед разрушением статическую деформацию растяжением, так и для образцов, которые испытывали по программе Циклический наклеп и растяжение . [c.83]

В низкоуглеродистых сталях и других деформационно стареющих материалах наблюдается четкий предел выносливости, т. е. ниже некоторого значения приложенного напряжения усталостная долговечность образцов неограниченно велика. Важность деформационного старения подтверждается так называемым эффектом тренировки образец в течение длительного времени подвергают циклическому нагружению при напряжениях ниже предела выносливости, после чего его усталостная долговечность существенно повышается благодаря увеличению напряжения течения в результате деформационного старения. Ранее считалось, что предел выносливости является характери-ристикой, отражающей сопротивление материала зарождению разрушения (т. е. зарождению усталостной трещины). В настоящее время взгляд на предел выносливости несколько трансформировался. Показано, что усталостная трещина может зарождаться и прорастать через поверхностные слои образца при напряжениях меньше предела выносливости, но не развивается в глубь образца и не приводит к разрушению [263, 423]. Таким образом, наличие предела выносливости не является следствием невозможности зарождения трещины, а скорее неспособности ее распространения в материале при данном уровне напряжений [152]. Данная закономерность позволяет связать предел выносливости с пороговым значением коэффициента интенсивности напряжений AKth, характеризующим отсутствие развития трещины при АК < А/Сгл- Указанный подход был нами использован при прогнозировании влияния асимметрии нагружения на предел выносливости. Подробное изложение полученных по данному вопросу результатов будет приведено в подразделе 4.1.4. [c.128]

Принимается, что разрушение наступит при D=l. К наиболее значительным недостаткам линейной теории относится то, что она не описывает влияния очередности воздействия напряжений различных уровней и предполагает одинаковую скорость накопления повреждений при нагружении заданного уровня независимо от предыдущей истории нагружения. Экспериментальные данные показывают, что порядок приложения нагрузки на самом деле играет значительную роль и скорость накопления повреждений при заданном уровне нагружения является функ цией истории циклического нагружения [99, 360]. Например если провести испытания образцов, нагружая их цикличес кими напряжениями (деформациями) двух уровней Oi > аг причем испытать две группы образцов первая группа нагружа ется сначала напряжением ti, а затем ог, вторая — сначала Ог 1 [c.135]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Влияние объемного сжатия при стационарном нагружении исследовали на специально разработанном стенде высокого давления применительно к сплаву ХН55МВЦ [185]. Во всех опытах температура испытаний составила 1000°С, напряжение а — = 10 МПа, однако одни образцы испытывали при отсутствии всестороннего сжатия, другие — при всестороннем давлении 8 МПа. Наряду с экспериментальным исследованием был проведен расчет долговечности по двум режимам. Первый режим нагружения характеризовался Оп = о,-= 10 МПа, а2 = оз = 0 второй — О/ = 10 МПа, Оп = 2 МПа, аг = оз = —8 МПа. [c.175]

Первое обстоятельство согласуется с известными фактами влияния степени повреждения стали 12Х1МФ и нимоника 80А на скорость ползучести [116], второе подтверждается нашими испытаниями сплава ХН55МВЦ. Несмотря на значительный разброс экспериментальных данных, на рис. 3.9 видно, что благодаря объемному сжатию при давлении 8 МПа долговечность и удлинение образцов в полтора-два раза больше, чем в случае одноосного нагружения. При таком разбросе соответствие экспериментальных данных и расчетных результатов можно считать вполне удовлетворительным. [c.178]

Влияние частоты нагружения на скорость распространения трещин усталости подробно изучалось Т. Екобори и К. Сато [436] методами механики разрушения. Испытывались образцы из алюминиевого сплава 2024-ТЗ и малоуглеродистой стали SM-50, представляющие собой полосу с центральным отвер- Стием и инициирующими прорезями. Частота нагружения изменялась в диапазоне от 1 до 8000 цикл./мин. Результаты эксперимента описываются зависимостью [c.199]

Влияние состава коррозионной среды на пластичность стали 10ГН2МФА исследовали посредством испытаний гладких цилиндрических образцов диаметром 5 мм, нагружаемых с постоянной скоростью перемещения захватов Скорость деформации изменяли от 1,5-10 до 10 с . Рабочей средой служила дистиллированная вода с различным содержанием кислорода и показателем pH при Г = 200 Ч- 320 °С и равновесных давлениях. [c.345]

Известно, что форма организации любого процесса (в том числе и учебного) играет роль регулятора, стимулирующего одну Topoiny деятельности в ущерб другой [5, 23]. Существующие организационно-методические формы учебной работы (особенно на младших курсах) направлены на формирование дидактических единиц знаний, ориентирующих студентов в известных путях и средствах решения основных технических проблем. А такая дисциплина, как машиностроительное черчение, формирует в основном столь же частные, утилитарные навыки профессиональной деятельности без должного их обобщения и связи с будущей поисковой деятельностью инженера. Отработанная временем организационная структура учебной деятельности в техническом вузе сложилась под влиянием модели экстенсивного этапа развития промышленного производства. Если производство на этом этапе в основном тиражировало проверенные образцы технических решений, то и система специального профессионального образования сформировала столь же устоявшуюся модель специалиста с четко определенным содержанием образования, перечнем знаний, умений, навыков, необходимых ему в профессиональной деятельности, с жестким нормированием свободного бюджета времени самостоятельной работы, не ос- [c.151]

Главная трудность, связанная с щумовой термометрией, использующей СКИП, обусловлена необходимостью очень большого времени измерения, если нужно получить удовлетворительную точность. Так, для обеспечения точности измерения Т в 1% необходимо произвести 2-10 отсчетов, откуда следует, что пх (полное время измерений) оказывается обычно порядка одного часа. Чем больше время измерений, тем труднее устранить влияние шумов от других источников. Однако при самых низких температурах желательная относительная точность измерений не слишком высока, и при 300 мК, например, вполне достаточно 10 , а шумовой термометр имеет мало источников погрешности. Нет необходимости ни вводить поправку на свойства образца, ни учитывать члены второго или более высоких порядков. Поэтому метод шумового термометра является одним из лучших для первичной термометрии ниже 1 К. С другой стороны, при высоких температурах желательная для первичной [c.122]

Влияние примесей на точку плавления и на давление паро было изучено и оказалось небольшим. Частично это связано с тем, что немногие из часто встречающихся примесей попадаюг в камеру с образцом. Например газы, имеющие точки кипения выще азотных температур, конденсируются в области, далекой от области жидкого водорода. Наиболее вероятные примеси — [c.155]

Рис. 4.14. Влияние на точку плавления водорода различных количеств катализатора, расположенного различным образом А — катализатор отсутствует В — 0,78 г катализатора в камере-конверсии С — 0,072 г катализатора в камере конверсии Д],. >2 — 0,147 г катализатора в паровой фазе Е — 0,147 г катализатора в паровой фазе на границе с конденсированным образцом Е—-1 г катализатора на дне камеры с образцом означает повторное замораживание образца, — испарение и затем замораживание [4].

Влияние примесей на точку кипения неона также невелико. Гелий легко удаляется из образца при его замораживании и откачке, хотя примеси водорода при этом остаются. Присутствие 2-10 % водорода понижает точку кипения на 0,1 мК-Извлечь водород из неона непросто, однако Энксин [5] показал, что в его криостате, где имеется большой объем с парами, отделенный от конденсационной камеры узкой трубкой, водород быстро откачивается, оставляя чистой поверхность жидкость— пар неона. Присутствия азота и других нелетучих газов в неоне относительно легко избежать, поддерживая при конденсировании неона в камеру входную трубку достаточно холодной для вымораживания на ней примесей. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...