Пульсация

Если Af велико, то Др/р 0 и самопроизвольное повышение давления в соответствии со вторым законом термодинамики отсутствует, Если же рассматривать сильно разреженный газ или очень малый объем, в котором содержится, например, всего 100 молекул, то Др/р=1/10, В таком объеме наблюдаются заметные самопроизвольные пульсации давления (в среднем на 10 % от среднего), а следовательно, второй закон термодинамики нарушается, Поэтому учитывать флуктуации нужно лишь в том случае, когда число частиц в рассматриваемой системе мало. Но для та- [c.28]

Уменьшаются и предельные значения инерционных пульсаций давления вследствие уменьшения максимальных ускорений но-тока. Выравненность подачи и связанное с этим улучшение качества рабочего процесса увеличиваются с применением нечетных чисел поршней больше трех. Суммируя значения Q .r Для насосов с разными числами поршней, можно показать, что у насосов с нечетным числом поршней равномерность подачи большая, чем у насосов с четным числом (следующим за данным нечетным) поршней. Приближенно ст можно определить по формулам [c.286]

ЗдеСь фт — коэффициент трения частиц о стенки канала о т — амплитуда турбулентных пульсаций скорости частицы относительно ее средней величины v-r- [c.65]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ И СКОРОСТИ ЧАСТИЦ ТУРБУЛЕНТНЫЕ ПУЛЬСАЦИИ В ПОТОКАХ ГАЗОВЗВЕСИ [c.75]

В данном разделе рассматривается первая задача — поперечные пульсации одиночной твердой частицы в турбулентном потоке (Л. 58]. Полученные результаты могут быть распространены и на нестесненные дисперсные потоки, которые определяются как системы, в которых отсутствует влияние стенок (D/dr 25- 30), соседних частиц друг на друга и всей массы дискретного компонента на несущий поток. Для газодисперсных потоков последние условия ограничиваются объемной концентрацией порядка 4-10 (гл. 2) (Л. 99]. Для [c.100]

Уравнение решается значительно проще выражений, записанных в [Д. 36, 102], так как представляет собой дифференциальное уравнение первого порядка, но уже линейное ввиду того, что при переходе к пульсационным скоростям возникает возможность пренебрежения заведомо малыми величинами (и от/ от) < 1. Решение такого уравнения не представляет затруднений при известной зависимости пульсационной скорости сплошной среды. Для достаточно однородного ядра турбулентного потока можно пренебречь зависимостью v от координат и представить ее функцией только времени. Используя закон пульсаций сплошной среды в обычно принимаемом виде [c.105]

Для иллюстрации влияния характеристик компонентов потока на поперечную пульсацию скорости твердой частицы v t по формулам (3-47), (3-51) проведены расчеты, результаты которых приведены на рис. 3-9. Расчет велся для изотермических условий, рт = 2 600 кг/м , твердая частица — сферической формы, диаметр канала—0,1 м, критерий Рейнольдса сплошной среды — [c.106]

Лится пульсациями несущей среды Л. 39, 112, 123], поперечным градиентом давления, возникающим в промежутках между частицами [Л. 284], эффектом Магнуса [Л. 57], соударениями частиц (особенно полидисперсных) [Л. 12, 318] и пр. Наряду с этим зачастую наблюдается обратное воздействие частиц на жидкую среду. [c.109]

Важным является оценка частот пульсаций, а также пространственных и временных масштабов турбулентности, статистически характеризующих продольную, поперечную и временную структуру турбулентности. [c.122]

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Здесь G, G t — расход массы сплошного и дискретного компонентов потока в поперечном направлении,вызванный крупномасштабными турбулентными пульсациями f— поверхность нагрева txt, v , и.гт — температуры и скорости компонентов потока в районе турбулентного ядра s, s t — касательные напряжения, относящиеся к непрерывной и дискретной среде потока. [c.188]

Для того чтобы коэффициент скольжения компонентов потока по температуре ф( можно было принять равным единице, необходимо, чтобы время (ti) крупномасштабных поперечных пульсаций частиц было больше или равно времени Г . Согласно данным раздела 3-3 период поперечных пульсаций частиц [c.194]

Нетрудно заметить, что эта зависимость полностью совпадает с формулой (6-18). Период пульсаций Т, время [c.200]

Примем для газовзвеси ввиду малой концентрации Pj = 0. Также учтем перенос тепла турбулентными пульсациями частиц и молей жидкости с помощью соответствующих турбулентных аналогов теплопроводности [c.203]

Зависимость (6-57) получена для условий, когда и Ф1)=Ф( = 1. Последнее означает наличие полного межкомпонентного температурного равновесия. Для оценки Ф( согласно 6-5 необходимо сопоставление времени п с временем турбулентных пульсаций частиц Тт. При этом необходимо также сопоставить время поперечных пульсаций несущей среды Г с Тт или с характеристическим временем т а- Выражения (6-36), (6-37) для т а, и Т, а также для размера частиц способных участвовать в турбулентных перемещениях, некорректны. По существу т а является временем релаксации ( 2-6), которое в обще 1 случае равно [c.208]

Полагают, что при т а<7 частицы могут успевать за турбулентными пульсациями среды, а при х >Т частицы не смогут быть увлечены этими турбулентными пульсациями. Тогда (гл. 3) [c.209]

Турбулентные пульсации обеспечивают смешение достаточно крупных порций топлива с окислителем, создавая перемежающиеся объемы топлива, окислителя и продуктов сгорания (макросмешение). Однако для горения необходимо смешение на молекулярном уровне. В каждом из этих объемов реагенты путем молеку- [c.133]

Сжигание топлива осуществляется с помощью устройств, называемых горелками. Они предназначены для ввода газа и окислителя (обычно воздуха) в топку, смешения потоков до начала горения или в самом процессе горения и для стабилизации факела. Под стабилизацией понимается создание условий, обеспечивающих надежное горение фаиела без погасаний, пульсаций или отрыва от горелки. За очень редким исключением это достигается путем создания такого аэродинамического режима, при котором образующиеся при сгорании раскаленные продукты непрерывно подмешиваются к свежей топливовоздушной смеси, обеспечивая ее зажигание. [c.134]

Резкое местное сужение и дальнейшее расширение проход-лого сечения отдельной струи вызывает отрыв ее от поверхности твэла. Возникновение турбулентных пульсаций и, по мере увеличения скоростей, появление отрывного течения струек приводят к значительно болынему гидродинамическому сопротивлению при течении охладителя через шаровые твэлы, по сравнению с теченлем теплоносителя в трубах при одинаковом [c.39]

Очевидно, что ЛУп становится бесконечно малым лишь при —vO, т. е. при переходе к квазиоднородным средам. С физической точки зрения гетерогенная элементарная ячейка должна быть достаточно большой, чтобы быть достаточно представительной в пределах ДУп за время Ат (At — время, превышающее среднюю продолжительность пульсаций компонентов потока в AVn) должна возникнуть возможность учета макродискретности, реальной структуры дисперсной системы. В дальнейшем протекание различных процессов будет рассматриваться в пределах подобной ячейки. Ранее принятое в [Л. 75, 78] допущение р = onst (постоянство модели расположения частиц) приемлемо для стабилизированных и стационарных дисперсных потоков лишь в первом приближении. В более общем случае dfi/dx, d jdy, d jdz, d ldx не равны нулю. [c.28]

В отличие от [Л. 297] С. Г. Телетов полагает, что временное осреднение является более точным, а для слабодиспергированных течений — единственно возможным Л. 279]. При этом для стационарных течений промежуток времени осреднения выбирается значительно большим средней продолжительности пульсаций, а для нестационарных режимов изменение осредненных величин за время осреднения принимается равномерным. Тогда, например, усредненная по времени плотность потока выражается зависимостью [c.31]

С. Г. Телетов в результате получает системы уравнений, которые учитывают силы взаимного сопротивления компонентов и фазовый переход одного компонента в другой. Однако в [Л. 123] отмечается, что временное осреднение не позволяет получить строгие уравнения дисперсоида. При этом показано, что и способ осреднения Франкля нуждается в улучшениях. Метод последовательного осреднения физических величин, предложенный в [Л. 123], заключается в том, что в каждый момент величины осредняются по объемам компонентов, а затем используется временное осреднение по промежуткам времени, соизмеримым с периодом характерных турбулентных пульсаций. В [Л. 113] осреднение фактически выполняется по объемам компонентов, составляющих объем элементарной ячейки потока AVn AVt = = РлАУп ДКт= (1—Рл)А п. При этом справедливо отмечается, что идея условного континуума лишь тогда может иметь физический смысл, если при этом хотя бы приближенно [Л. 113] отражаются особенности дисперсных лотоков (наличие подвижных внутренних границ, рассредоточенность по элементарным ячейкам сил межкомпонентного взаимодействия). Особый интерес представляет предложение Б. А. Фидмана дополнить пространственно-временное осреднение Франкля вероятностным осреднением основных величин дисперсных потоков [c.31]

Движение частицы (твердой и жидкой) в потоке при наложении электромагнитных сил при Кет>1 исследовано Ивановым. В частности, измерениями показано, что скорость падения ртутной капли существенно отличается от режима обтекан-ия аналогичного закрепленного тела при Кет>40. Увеличение проводимости раствора приводит к растормаживапию поверхности капли и как следствие — к увеличению скорости осаждения в 1,5 раза. При уменьшении проводимости раствора эффект противоположен. Выявлено нарушение принципа аддитивности при воздействии электрических и магнитных сил. Так, например, поперечное магнитное поле вызывает горизонтальное перемещение частицы, изменяет ее скорость осаждения, подавляет пульсации в кормовой области капли. При Rei<500 эти эффекты снижают, а при Rei>500 увеличивают скорость осаждения. [c.70]

I — силы термофореза 2 — силы Лоренца 3 — силы электростатического притяжения < —силы лучистого (светового) давления 5 —силы тяжести 6 — аэродинамические силы 7 —силы турбулентных пульсаций /—// — максимум геометрического и весового распределения частнц летучей золы lU—lV — диапазон радиуса частнц, движущихся инерционно (0,02—3 мм). [c.72]

В качестве примера рассмотрим движение частицы в вертикальном канале, включая и участок разгона, но для случая автомодельного движения ( / = onst). Участок автомодельности наступает при высоких числах ReT, что соответствует режиму развитой турбулентности. Поэтому можно воспользоваться итерационной формулой для амплитуды крупномасштабных пульсаций сплошного потока, полученной в [Л. 284], так как именно эти пульсации играют главную роль для перемещения (и перемешивания) частиц [c.107]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

При малых периодах пульсаций, большой и нестационарной частоте вращения мелких частиц, при быстролетучих и кратковременных процессах (прогрев и воспламенение частичек топлива и пр.) характерное время может оказаться порядка Ткр. Впервые теплообмен в этих своеобразных условиях был изучен Б. Д. Кацнельсоном и Ф. А. Тимофеевой диффузионным методом (Л. 153], а затем Л. И. Кудряшевым и А. А. Смирновым аналитически и экспериментально (методом регулярного режима). В связи с формированием теплового пограничного слоя тепловой поток q , передаваемый от поверхности частицы в пограничный слой (или в обратном направлении), больше (или меньше) теплового потока доб, проникающего из пограничного слоя в ядро потока. Поэтому предложено различать коэффициенты теплоотдачи от поверхности частицы ап и от поверхности. пограничного слоя в объем потока аоб- При этом показано, что п>аоб тем значительнее, чем меньше критерий гомохронности. Согласно данным [Л. 153] в записи С. С. Кутателадзе [c.160]

Для равноплотных дисперсных потоков (рт = р) получим, что 1 ф = 0, <р , 1 и Хт = Т, т. е. частицы без скольжения по скорости повторяют движение жидкости и. периоды поперечных пульсаций компонентов потока совпадают. При tTтемпературная неравномерность ф = г т/ <1 (при нагреве потока) и l (при охлаждении). [c.194]

Здесь Т — период пульсаций несущей среды, некорректно определенный по средней скорости этой среды, в то время как пульсационная скорость обычно на порядок меньше осреднениой (v < v). Величина т а — характеристическое время, оцененное по уравнению движения частицы без гравитационого члена по неверному соотношению dv X (Ит—у)/т а- [c.201]

В переходной области 0турбулентными пульсациями, и есл и при этом выполняется условие (6-19), т. е. [c.209]

Гидравлика и аэродинамика (1975) -- [ c.167 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.169 ]

Механизмы с упругими связями Динамика и устойчивость (1964) -- [ c.16 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.544 ]

Динамика вязкой несжимаемой жидкости (1955) -- [ c.433 , c.441 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Техническая энциклопедия Том16 (1932) -- [ c.150 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.150 , c.687 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...