Адгезионные силы при трении

При температуре, близкой к температуре стеклования, кривая приближается к линии, характерной для стеклообразных полимеров. Аналогичная кривая характерна для изменения адгезионных сил при трении от соотношения вращения и проскальзывания для автомобильных шин. При этом максимум адгезии наблюдается при 25% проскальзывания по сухой поверхности и при 10% по мокрой. [c.401]

Очевиден релаксационный характер процесса трения. Подтверждается точка зрения о двух видах взаимодействия сил при трении [675, 721] адгезионное и деформационное. [c.281]

При сухом трении полимера по стали в большой степени проявляется действие адгезионных сил между металлом и пластмассой. В этом случае износ пластмассы происходит более ин- [c.60]

В работе использовался главным образом принцип физического моделирования, в соответствии с которым модель и натура имеют одинаковую физическую природу. В связи с отсутствием обобщенных уравнений метод физического моделирования является наиболее приемлемым. Принципиальное значение эксперимента проявляется в оценке объективности конечных результатов, в оценке правильности значений теоретических исследований и в возможности (при соблюдении методов подобия и моделирования) перенесения результатов модельных экспериментов на реальные объекты. В связи с большой стоимостью, трудоемкостью, уникальностью экспериментов, проводящихся в вакууме, в различных газовых средах, необходима разработка соответствующей методики в целях получения требуемой общности результатов. В адгезионно-деформационной теории трения сила трения рассматривается как состоящая из двух компонент, характеризующих преодоление атомных и молекулярных связей, возникающих на площадках фактического контакта, и усилия деформирования микронеровностями весьма тонкого поверхностного слоя. Вследствие этого сила трения зависит от режима работы, фактической площади и микрогеометрии контакта, от механических свойств контактирующих тел, внешних условий, среды [20, 27, 34, 41]. [c.161]

При неподвижном вале пленка смазки постепенно исчезает и развиваются адгезионные силы сцепления, поэтому в моменты пуска после длительных остановок /=/о возрастает до величины 0,6—1. По опытам Г. А. Голубева графики /—v в области скоростей до 60 м/сек даны на рис. 106, б. На рис. 106, в показана зависимость коэффициента трения / от удельного усилия Р. Обычно коэффициент трения / при работе уплотнения находится в пределах 0,2—0,3, а для фторированных резин или резин, в состав которых введен фторопласт-4, графит или другие антифрикционные вещества, / = 0,15-4-0,25 f = 0,3 0,5. [c.219]

Влияние химического состава инструмента на механизм и силу трения связано в основном с изменением величины адгезионных сил, возникающих на контакте. В этом отношении имеется аналогия с влиянием химического состава деформируемого металла. Кроме того, следует учитывать, что от состава, структуры и свойств инструмента зависит его износостойкость, а следовательно, и состояние рабочей поверхности при эксплуатации. [c.20]

Важнейшую роль при трении играет молекулярная адгезия. Поэтому коэффициенты трения неполярных полимеров в паре с металлами ниже, чем у полярных полимеров. Относительная твердость контактирующих материалов является вторым по важности фактором, определяющим силу трения. Общая сила трения определяется следующими процессами, протекающими при скольжении одного тела по другому 1) сдвигом в точках, в которых поверхности непосредственно контактируют друг с другом (работа при этом расходуется на преодоление адгезионных сил и взаимодействия выступов на поверхности) 2) процессами царапания и среза слоя более мягкого материала более твердым 3) механическими потерями или внутренним трением. [c.207]

Адгезия — неизбежное явление при внешнем трении. Определение величины адгезии между двумя твердыми телами чрезвычайно затруднено тем, что адгезионные силы очень быстро убывают с увеличением расстояния. [c.84]

Суммарная сила внешнего трения Р при действии твердых смазок состоит из адгезионной составляющей Ра, неизбежно присутствующей при всех условиях контактирования и механической составляющей которая в соответствии со схемой нагружения на контакте производит работу, расходуемую на изменение структуры твердых смазочных слоев и тончайших слоев металла, т. е. [c.237]

При трении резины по твердым шероховатым поверхностям из-за уменьшения площади фактического контакта роль адгезионной составляющей снижается и возрастает влияние деформационной составляющей силы трения. [c.281]

Как известно [15, 16], силы "сухого" трения двух контактирующих объектов являются суммой всех тангенциальных сил сопротивления сдвигу при пластической деформации поверхностных слоев и пластической деформации выступов, возникающих в пятнах контакта, сил сопротивления скалыванию для материалов, склонных к хрупкому разрушению, адгезионных сил, возникающих вследствие межмолекулярных физических и химических связей материалов, контактирующих при обработке металлов резанием. Смазочно-охлаждающие технологические средства, попадающие в контактные зоны, проявляя функциональные действия, предотвращают или ослабляют адгезионные и иные взаимодействия, в результате чего уменьшаются теплообразование и износ трущихся поверхностей. [c.12]

Предел текучести Ст материала при сдвиге в малой степени зависит от гидростатического давления. Поэтому сила трения, определяемая адгезионными силами и силами сопротивления сдвигу, пропорциональна фактической площади контакта и в соответствии с (1.1) - нормальной нагрузке Р . Таким образом, при малых значениях Fф и умеренных нагрузках существует линейная зависимость силы трения от [c.12]

Если СИЛЫ трения в уплотнении соизмеримы с прочностью материала, возникает адгезионное разрушение. При повышении температуры скорость изнашивания сначала уменьшается в связи с ростом эластичности материала, а потом возрастает из-за интенсификации воздействия среды. Набухание увеличивает износ. [c.106]

Рассматривая адгезионно-деформационную природу трения, можно оценить силу сопротивления перемещению инородного тела при его внедрении в поверхность уплотнения. [c.115]

Связь трения и износа с неровностями поверхности. Современная молекулярно-механическая теория трения объясняет силу сухого (и граничного) трения скольжения образованием и разрушением адгезионных мостиков холодной сварки контактирующих участков шероховатой поверхности и зацеплением (и внедрением) неровностей 110, 40]. Трение обусловлено объемным деформированием материала и преодолением межмолекулярных связей, возникающих между сближенными участками трущихся поверхностей. При этом износ протекает в виде отделения частиц за счет многократного изменения напряжения и деформации на пятнах фактического контакта при внедрении неровностей истирающей поверхности в истираемую поверхность. Во многих случаях износ имеет усталостный характер растрескивания поверхностного слоя под влиянием повторных механических и термических напряжений, соединения трещин на некоторой глубине и отделения материала от изнашиваемого тела. Интенсивность изнашивания зависит от величины фактического контакта и напряженного состояния изнашиваемого тела, которые в свою очередь в сильной степени зависят от размеров и формы неровностей и, в частности, от радиусов закругления выступов. В обычных условиях истирающая поверхность является существенно более жесткой и шероховатой по сравнению с той, износ которой определяется, и ее неровности оказываются статистически стабильными при установившемся режиме трения. Таким образом, в отношении износостойкости деталей неровности их поверхностей имеют первостепенное значение. [c.46]

В настоящее время проведена широкая экспериментальная проверка расчетных соотношений (1.7) и (1.8) как на лабораторных образцах, так и па натурных деталях машин, испытанных на стендах и в условиях эксплуатации. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по интенсивности износа показало [43], что корреляция значений Д с коэффициентом пропорциональности, близким к единице, имеет место в интервале Расхождение между экспериментальной и расчетной интенсивностями износа с вероятностью 95% не превышает трех раз и лишь в отдельных случаях достигает десяти раз. Аналитическая оценка интенсивности износа, основанная на представлении об усталостном разрушении поверхностей, была применена к самым различным классам материалов резинам, резино-металлическим уплотнениям, работающим всухую, полимерам, металлам, графитам, самосмазывающимся материалам. Эта теория была распространена для расчета износа при наличии свободного абразива в контакте [52]. Интересно отметить, что понятие усталостного износа как вида разрушения, при котором материал подвергается повторному действию сил, приводящих к накоплению в нем повреждений, в настоящее время используется и для анализа процесса, который классифицируется как адгезионный износ [53]. Это свидетельствует об известной общности представления об усталостном разрушении поверхностей трения. [c.20]

Исследования показали, что при смазке глицерином в торцовых уплотнениях возникает режим ИП, характеризующийся образованием на обеих трущихся поверхностях тонкой медной пленки, что способствует уменьшению коэффициента трения за счет уменьшения адгезионной составляющей сил трения. Образование медной пленки происходит постепенно, о чем свидетельствует монотонное уменьшение коэффициента трения в процессе испытания. Следовательно, при длительной работе торцовых уплотнений наиболее полно проявляются преимущества процесса ИП. [c.113]

Чрезмерное уменьшение шероховатости поверхности стального и титанового роликов не способствует улучшению характеристик фрикционного контакта модельной пары, так как при этом возрастает фактическая площадь контакта. Это влечет за собой заметное увеличение сил адгезионного взаимодействия, приводящее к надирам на стальной поверхности или к когезионному схватыванию титана с бронзой. Подобные эффекты не наблюдались при контакте бронзы с хромированной поверхностью Ra = = 0,08-5-0,03 мкм), что может быть объяснено большей удаленностью данного фрикционного контакта от порога внешнего трения. [c.132]

При несовершенном упругом контактировании с ростом скорости коэффициент трения переходит через максимум и может иметь второй экстремум — минимум. Максимум коэффициента трения расположен в зоне скоростей, обеспечивающих наибольшее гистерезисные потери. При малых скоростях деформации релаксационные процессы сужают гистерезисную петлю, коэффициент трения снижается. При больших скоростях возникающая температура уменьшает адгезионное взаимодействие и гистерезисные потери вследствие сокращения времени релаксации. Вследствие этого снижается коэффициент трения. Дальнейшее повышение скорости скольжения приводит к новому повышению температуры трущихся материалов, снижению их твердости, росту внедрения и деформационной компоненты силы трения коэффициент трения вновь может возрастать. При сравнительно высоких давлениях, когда при малых скоростях возможно существенное повышение температуры, зона максимума коэффициента трения может отсутствовать. [c.123]

В связи с указанным выше температура, механическая активация смазочного материала и трущихся поверхностей способствуют образованию трибохимических слоев. Поэтому знание стартовой температуры для присадок к смазочным маслам необходимо так же, как и обеспечение их термической стабильности в условиях работы узлов трения. Уменьшение адгезионного взаимодействия твердых тел за счет экранирования химически образующимися слоями существенно снижает износ и величину локальных сил трения в дискретных точках касания, при этом средний коэффициент трения малочувствителен к указанным явлениям. [c.172]

Уравнение Кернера и другие теоретические уравнения выведены из предположения о прочной адгезионной связи между матрицей и наполнителем. В действительности адгезия не играет большой роли, если силы трения между фазами выше прикладываемых внешних нагрузок. В большинстве наполненных композиций наблюдается несоответствие коэффициентов термического расширения фаз, что обусловливает возникновение в них остаточных напряжений при охлаждении от температуры формования до температуры эксплуатации, обеспечивающих обжим частиц наполнителя матрицей. Поэтому во многих случаях, даже если адгезионная связь между фазами слабая, теоретические уравнения применимы, поскольку трение препятствует относительному перемещению фаз по границе раздела. В предельных случаях плохой адгезии получаются результаты, аналогичные пенопластам, когда частицы свободно могут перемещаться в пустотах. Выведено уравнение для промежуточного случая относительно низкой адгезии между фазами [32]. При этом эластичная матрица отрывается от сферических частиц наполнителя с образованием пустот у полюса сфер. [c.229]

При выборе материалов уплотнителя и контртел необходимо соблюдать требования по обеспечению оптимального их смачивания уплотняемой средой. Для неподвижных соединений с открытым гнездом важно обеспечить повышенное смачивание средой контактных поверхностей, что создает дополнительный эффект уплотнения за счет адгезионного взаимодействия среды с уплотняемыми поверхностями. Для соединений с закрытым гнездом, наоборот, следует обеспечивать отсутствие смачивания средой контактных поверхностей, что не приводит к возрастанию адгезионной составляющей силы трения и создает благоприятные условия для герметизации. [c.23]

На рис. 7 представлены зависимости электрического сопротивления в контакте от времени испытаний, а в табл. 2 - значения контактного сопротивления в конце испытаний. Величина контактного сопротивления, характеризующая наличие металлического контакта в статических условиях перед испытанием, составляла около 0,1 Ом. В динамических условиях при отсутствии смазки сопротивление контакта увеличивалось по мере накопления в контакте продуктов фреттинг-коррозии и достигало установившегося значения 3000 Ом через 25 мин после начала испытаний. Образование и накопление продуктов коррозии и износа в смазанном контакте протекало гораздо менее интенсивно вследствие снижения силы трения, уменьшения адгезионного взаимодействия и абразивного износа поверхностей, вымывания продуктов из зоны контакта. Низкое контактное сопротивление для всех смазочных сред свидетельствовало о наличии металлического контакта на протяжении всего испытания. [c.48]

Заметим, что выражения для адгезионной составляющей силы трения, полученные из рассмотрения одномерной модели шероховатого тела (равновысокие неровности), явно не зависят от нагрузки Р. Единственное условие, которое накладывается на величину Р - выполнение неравенства Dq D - Если же при моделировании шероховатостей учесть их распределение по высоте, то количество неровностей N на единицу плош ади поверхности, для которых имеет место диссипация энергии при прохождении контактной зоны, существенно зависит от нагрузки Р, радиуса цилиндра R и функции ip h) распределения неровностей по высоте, т. е. N = N P, R,ip h)). В этом случае в выражении (2.76) следует положить N = Ni. Метод построения функции Ni P, R,if h)) изложен в главе 1. [c.130]

Первый из них ассоциируется с созданием и разрывом адгезионных связей в точках контакта элементов подвижных сопряжений. Сила, необходимая для разрыва связей, известна как адгезионная (молекулярная) составляющая силы трения. Механизм образования адгезионных связей зависит от свойств контактирующих тел и условий трения. При скользящем контакте металлических поверхностей он связан с разрушением мостиков сварки в области взаимодействия. Для резин и резиноподобных полимеров диссипация энергии имеет место в процессе термического перехода молекулярных цепей от одного равновесного состояния к другому. Адгезионная компонента силы трения зависит также от свойств поверхности обоих контактирующих тел. Интересный подход к моделированию адгезионного взаимодействия в скользящем контакте развит в работах [12, 171], в которых рассмотрено движение третьего тела - среды между взаимодействующими поверхностями, свойства которой зависят от механических характеристик поверхностей контактирующих тел, граничных пленок, свойств частиц, отделившихся с поверхностей в процессе трения, и т. д. Метод расчёта адгезионной составляющей силы трения при качении изложен в 2.7. [c.132]

Первым, кто предложил определять механическую составляющую коэффициента трения скольжения в экспериментах с катящимися телами, был Д. Табор [231]. На рис. 3.14 представлены экспериментальные результаты, полученные в [180], где изучалось контактное взаимодействие стального шара с резиновыми образцами в условиях качения и скольжения. Для уменьшения адгезионной составляющей силы трения при скольжении в качестве смазки использовалось мыло. Как следует из результатов измерений, представленных на рис. 3.14, коэффициенты трения в контакте качения и скольжения мало отличаются друг от друга. При номинальном давлении, меньшем, чем 3-10 Па, экспериментальные значения коэффициента трения близки к теоретической кривой, рассчитанной по гистерезисной теории трения [232]. Согласно этой теории, построенной для исследования трения качения, коэффициент трения качения рассчитывается по формуле (3.78). При этом предполагается, что коэффициент а. зависит от вязкоупругих свойств материала и скорости качения. Значение коэффициента а. определяется из экспериментов на циклическое нагружение материала. [c.177]

Абразивный износ 293, 297, 300 сл. Абсолютная характеристика свойств резины 206 Адгезионное разрушение 255 Адгезионное соединение 254 Адгезионные свойства каучуков и резиновых смесей 69, 70 Адгезионные силы при трении 281 Активные наполнители 145, 213 сл. Активные сажи 146 Амплитуда негармонической деформации 167 Андрьюса теория минимального напряжения для озонного растрескивания 244 Антифризы 149 Аррениуса уравнение 51 [c.350]

Основанием для использования непрерывной модели могут служить рассмотренные выше физико-химические процессы при трении. Принимая во внимание, что долговечность трибосистемы определяется характеристиками трения и изнашивания при установивн1емся режиме трения (режиме работы узла трения), ниже обосновывается и рассматривается модель, дающая описание процесса в установившемся режиме трения, т.е. в стационарном термодинамическом состоянии. При установившемся режиме трения, как было показано выше, поверхность металлической детали покрыта полимерной пленкой фрикционного переноса, которая прочно удерживается силами адгезионного взаимодействия. Образование физических и химических связей между полимером и металлом способствует реализации термодинамических процессов переноса энергии и вещества между этими двумя фазами одной термодинамичес- [c.114]

Многие испытательные ма1пииы позволяют измерять силу трения различными методами. В некоторых случаях, например при задире и на ранних стадиях адгезионного изнаппшания, сила грения может служить важным индикатором хода процесса. Но далеко не всегда коэффициент трения однозначно определяет износ. В частности, при трении двух цементированных материалов в тяжелых условиях износ может быть незначительным, а коэффициент трения - очень высоким. Оценка силы трения наиболее важна в тех случаях, когда эта сила оказывает прямое влияние на работоспособность трибосистемы, создавая значительные потери М01ЦН0СТИ на трение. [c.198]

В. Н. Кащеев ш М. М. Тененбаум считают, что процесс изнашивания при трении в абразивной массе определяется многими взаимо-влняющими факторами [187, 191—194]. Для процесса характерна малая площадь контакта абразивной частицы с рабочей поверхностью, что вызывает значительные напряжения, величины которых зависят от формы и механических свойств частицы, а также от прижимающей силы. При этом возможны два случая если возникающие напряжения превышают предел упругости, но ниже предела текучести, то происходит усталостное разрушение если уровень напряжений выше предела текучести, то изнашивание сопровождается пластической деформацией микрообъемов и происходит последефор-мационное разрушение [187, 193]. Иногда отмечается нроцесс шаржирования [191, 192, 194], при котором за счет уменьшения шероховатости поверхности износ резко снижается. Его величина может даже принимать отрицательное значение, т. е. размеры и масса образца будут увеличиваться. Причинами шаржирования, по-видимо-му, являются неизбеншое ударное действие острых абразивных частиц, их дробление и некоторые процессы адгезионного характера. Эффект шаржирования зависит от скорости перемещения абразивной массы и соотношения твердостей абразива и образца. Вероятно, он может наблюдаться только у мягких, пластичных покрытий. [c.112]

Механизм упрочнения сталей и сплавов зависит от природы легирования. Известно, например, что значительной износостойкостью при трении с высокими давлення,ми и ударном нагружении обладает высокоуглеродистая марганцевая аустенитная сталь 110Г13Л. Повышенная износостойкость этой стали обусловлена ее способностью к интенсивному деформационному упрочнению. При трении упрочнение связано с образованием в поверхностном слое большого количества дефектов кристаллического строения (дислокаций, дефектов упаковки, двойников деформации), а также с взаимодействием этих дефектов с атомами углерода, растворенного в аустените [38]. Перспективные износостойкие материалы — мета-стабильные марганцевые и хромомарганцевые аустенитные стали, содержащие 0,4—0,8 % (по массе) С. Образование на поверхности данных сталей мартенсита деформации, его ориентированное расположение по отношению к действию силы трения обусловливают интенсивное упрочнение поверхности. Вследствие этого нестабильные марганцевые и хромомарганцевые аустенитные стали обладают повышенной износостойкостью в условиях развития адгезионного и усталостного разрушения поверхности [21]. [c.261]

Этот критерий в то время давал некоторые основания для создания материалов, которые обеспечивали бы благодаря положительному градиенту механических свойств по глубине чисто внешнее трение без переноса материала с одной поверхности трения на другую. Однако открытие ИП при трении опровергло это положение оно оказалось в принципе неверным. При ИП поверхностный слой металла настолько разупрочняется, что превращается в квазижидкое тело при этом происходит перенос материала на твердую стальную поверхность (сжиженная медь переносится на сталь несмотря на положительный градиент механических свойств). Перенос при трении может быть отдельными атомами, их группами, мицеллами и небольшими кусками медной пленки (рис. 12.1). Существенным является упрочняющее действие твердой стальной поверхности на медную пленку в результате возникновения адгезионных сил. В зоне непосредственного контакта квазижидкая медная пленка как бы упрочняется, и при тангенциальном смещении разрыв получается в глубине медной пленки. Внешнее трение переходит во внутреннее. В дальнейшем будет показано, что этот вид трения выгоднее с точки зрения износостойкости деталей и энергетических потерь (см. гл. 18). [c.206]

Согласно молекулярно-механической теории, поверхностные связи при трении формируются вследствие упруго-пластической деформации поверхностных слоев контактирующих тел и адгезионного взаимодействия их поверхностей. По Ф. Боудену, сила трения — это сумма сопротивлений срезу металлических соединений jF и сопротивлений пластическому оттеснению (пропахиванию) менее прочного металла при движении внедрившихся в него [c.388]

Надо полагать, что явления образования нароста при резании металла и схватывания при трении деталей машин вызываются силами адгезионного и диффузиошюго взаимодействия [18], [20]. [c.233]

Отметим, что рассмотренные выше замкнутые контуры тесно связаны между собой. К примеру, уменьшение силы треиия вследствие действия Мр вызывает, в свою очередь, возрастание Ух, Qv, Qs, О, Ущ и в итоге снижение величины сближения. Это вновь приводит к падению значений Р, а также Ып, через которую подключается новый коитур. В нем уменьшение Л обусловливает тот же эффект в отношении сближения и вытекающее отсюда снижение трения. Момент, порождаемый при этом адгезионной силой, по уже известному контуру еще более стимулирует течение процесса сокраигения силы Р. При отмеченном выше изменении присоединяется связанный с ней замкнутый контур, включающий в себя, в частности, Гю, Ге, Га, Г31+ - -Г-и- Указанная цепь также обеспечивает падение силы трения в рассматриваемой системе. [c.278]

Наличие трения по грани клина изменяет описанный выше характер деформации. Умеренное трение приводит к тому, что линии скольжения выходят на грань клина под углами jt/4 ф, а более сильное трение выражается в адгезионном сцеплении между гранью клина и материалом основания. Картина начального внедрения имеет вид, показанный на рис. 6.5 или 6.6. При приложении тангенциальной силы клин продолжает внедряться, наклоняясь сначала под углом 45°, а затем под углом полураствора клина. Производя, как и выше, последовательное построение полей линий скольжения и годографов, можно определить траектории вершины клина и усилия на его контактную грань рис. 7.20).. Клин, имеющий адгезионное сцепление с основанием, проникает значительно глубже, нежели гладкий клин, и формирует впереди себя большую складку. На рис. 7.19(Ь) показана предельная ситуация, соответствующая выходу клина на уровень недеформированной поверхности основания. На этой стадии деформирования отношение Q/P стремится к единице, а складка свободно сдвигается вдоль линии скольжения ADE . На рис. 7.20 приведена также кривая, отражающая значения отношения сдвигающих усилий к нормальным (q/p) на грани клина в процессе деформирования. Для того чтобы в течение всего процесса имело место адгезионное сцепление, коэффициент трения между гранью клина и материалом основания должен превышать tg а. [c.275]

Сила трения и адгезионное схватывание при резапии конструкционных сталей наименьшие при однослойном покрытии из А12О3. При [c.164]

Приведенные на рис. 7.19 результаты исследований подтверждают эффективность комбинированной модификации, и, как следует из представленных зависимостей, наиболыиий эффект повьппения стойкости твердосплавного инструмента достигается в области высоких скоростей резания, т.е. в условиях активизации адгезионных и диффузионных процессов при изнашивании инструментального сплава. Комбинированная модификация твердосплавного инструментального материала, как показали исследования процесса резания, приводит к уменьшению зоны вторичных деформаций, что является следствием снижения степени адгезионного взаимодействия с обрабатываемым материалом. В результате этого снижается уровень значений составляющей силы резания отражающей характер трения в процессе трибомеханического взаимодействия. Изнашивание модифицированного инструментального материала характеризуется повышенной сопротивляе- [c.227]

При дальнейшем движении диска вдоль оси волокна усилие, передаваемое на диск, затрачивается на преодоление трения в результате действия остаточных напряжений на, поверхно,сти раздела, существование которых обусловлено различием коэффициентов теплового расширения ком1Ионе1Нтов матер,нала. Таким образом, передача нагрузки от матрицы к волокну через поверхность раздела происходит за счет адгезионных связей и силы трения. Вопрос о том, какой из этих факторов преобладает, до сих [c.55]

Связь прочности сцепления тел при притирании и склеивании с неровностями поверхности. Сцепление тел, например плоскопараллельных концевых мер, происходит за счет адгезии и сил поверхностного натяжения тончайших пленок, aд opбиpoвaнныx на поверхностях контакта. Одно из обязательных условий образования адгезионной связи состоит в том, что контактирующие точки соприкасающихся тел должны сблизиться на величину порядка атомного радиуса, что составляет примерно ЫО мм. Сила сцепления зависит от величины контактных площадок. Поэтому, например, к чистоте рабочих поверхностей концевых мер предъявляются самые высокие требования. С другой стороны, такая гладкость поверхности при определенных условиях трения может привести к выдавливанию смазки, к появлению полусухого трения и к повышенному износу. [c.51]

Внешнее трение твердых тел, согласно современным представлениям, имеет двойственную (молекулярно-ме-хаиическую или адгезионно-деформационную) природу. Считается, что контактирование твердых тел вследствие волнистости и шероховатости их поверхности происходит в отдельных зонах фактического касания. Суммарную площадь этих зон называют фактической, или реальной, площадью касания А г твердых тел. Под фактической площадью касания понимают зоны, в пределах которых межатомные и межмолекулярные силы притяжения и отталкивания равны. Фактическая площадь касания в пределах нагрузок, широко используемых в инженерной практике, невелика около 0,001 — 0,0001 номинальной кажущейся площади касания Лд. Вследствие этого Б зонах контакта возникают значительные напряжения, нередко приводящие к появлению в них пластических деформаций. Сила, сжимающая контактирующие тела, через фактическую площадь касания передается неровностям, вызывая их деформацию. Деформируясь, отдельные неровности образуют контурную площадь касания Ас. Деформация неровностей, как правило, упругая. Таким образом, при контактировании твердых тел следует различать номинальную 1 и образованные вследствие приложения нагрузки контурную 2 и фактическую 3 площади касания. Соответственно отношения нормальной нагрузки к этим [c.190]

Коэффициент трения при таком режиме стабилен и лежит в пределах 0,001—0,01, что на десятичный порядок ниже обычного коэффициента граничного трения. В реальных условиях фактическая площадь контакта составляет, вследствие шероховатости, лишь небольшую часть номинальной (геометрической) площади контакта. При этом наиболее нагруженные выступы микрорельефа вступают в прямое адгезионное взаимодействие, в то время как другие участки номинальной площади контакта разделены моно- и иолимолекулярными слоями смазочного вещества. Сила статического граничного трения F (или трения при малых скоростях сдвига, когда температурные и химические эффекты трения пренебрежимо малы) может быть выражена следующим образом [17] [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...