Сила трения (см. Коэффициент трения)

Величина F.j силы трения скольжения равна Ft = /f i. где F21 — сила давления зуба колеса 1 на зуб колеса 2 в предположении, что давление воспринимается одной парой зубьев и направлено по нормали п — п к профилям зубьев, / — коэффициент трения. Величина силы fo] может быть определена обычными методами кинетостатики, указанными выше (см. 55). [c.316]

К диску диаметра D= 20 см, который вращается с угловой скоростью ш = 100 рад/ j прижимаются две колодки с силой F = 200 Н каждая. Определить мощность силы трения, если коэффициент трения скольжения тормозной колодки о диск/= 0,2. (-800) [c.249]

Полубесконечный стержень, имеющий упругие распределенные связи жесткости k, нагружен силой Р и равномерно распределенной поперечной нагрузкой р (см. рисунок). Найти выражение для и с учетом сил трения, если коэффициент трения при скольжении стержня по основанию /. [c.30]

Трение и износ колец. Трение колец круглого сечения при нулевом давлении жидкости обусловлено контактным давлением, вызванным предварительным его сжатием при монтаже в канавку (при применении защитных колец добавляется трение этих колец). Это трение повышается с увеличением предварительного сжатия сечения кольца и величины поверхности контакта, а также с увеличением твердости материала кольца. Под действием давления жидкости контактное давление колец и площадь контакта увеличиваются, в соответствии с чем увеличивается и сила трения, хотя коэффициент трения резины по металлу, как правило, с повышением давления понижается (см. рис. 5.52). [c.521]

Учитывая, что перетекания газа из полости А в полость В через снаряд практически не происходит, при подаче его в полость А (рис.4) в ней создается давление (р1) большее, чем давление (р2) в полости В. Для придания снаряду поступательного движения перепад давления между этими полостями (Р1) должен быть достаточен для преодоления сил трения покоя и приблизительно равен 2-2,5 кг/см . Известно, что сила трения покоя больше силы трения скольжения, т.е. коэффициент трения покоя больше коэффициента трения скольжения, поэтому снаряд "скачком" срывается с места. Коэффициент трения скольжения, кроме того, зависит и от скорости движения. В начале движения он уменьшается, что приводит к ещё большему увеличению скорости движения снаряда. Это происходит до тех пор, пока перепад давления между полостями А и В не начнет резко падать за счет быстро увеличивающегося объема по- [c.192]

Задача 239-44. Определить работу, которую необходимо произвести, чтобы перекатить каток массой 50 кг на расстояние 4 м по горизонтальной негладкой поверхности. Считать, что сила, двигающая каток, приложена к оси катка и горизонтальна (рис. 267, а). Диаметр катка 20 см, коэффициент трения/, = 0,5 см. [c.315]

Этот результат несовместим с представлением о зависимости силы трения от шероховатости поверхности Если бы такая зависимость существовала, то покрытие поверхности монослоем стеариновой кислоты вызвало бы сравнительно небольшое уменьшение трения и, наоборот, дальнейшее увеличение толщины смазочной прослойки снижало бы коэффициент трения все больше и больше. Мы видели, что на самом деле картина получается обратной. Монослой вызывает очень резкое падение коэффициента трения. Дальнейшее же утолщение смазочной прослойки никакого влияния не оказывает. Следует добавить, что вывод о независимости коэффициента трения от числа монослоев, а следовательно, и от шероховатости относится к так называемому истинному коэффициенту трения, в отличие от расчетного (см. стр. 141—143). Наоборот, этот расчетный коэффициент трения может меняться, хотя и не в сторону возрастания, при увеличении шероховатости (см. стр. 166—169). [c.133]

Силы трения в общей классификации сил, установленной нами в гл. 1, вошли в разряд касательных реакций связей. В предыдущих разделах книги в вопросах, связанных с изучением движения машины под действием приложенных сил, на основе законов передачи работы, мощности, сил и моментов, эти касательные реакции, или силы трения, учитывались косвенным образом через к. п. д. или коэффициенты потерь. Лишь знание законов трения позволит нам в явном виде вводить силы трения в уравнение движения и в построения, связанные с передачей сил и моментов, а это, в свою очередь, позволит теоретическим путем подходить к определению к. п. д. и потерь в машинах и получать усилия в частях механизмов, ближе отвечающие действительным условиям, чем если бы трение учитывалось только в конце построения в виде некоторых поправочных коэффициентов. Так как в общей классификации (см. гл. 1, п. 1) силы трения вошли в разряд касательных реакций связи, то в зависимости от того, в какого рода кинематических парах возникают касательные реакции, различают следующие основные виды трения [c.254]

Пример 4. Для кривошипно-шатунного механизма пресса по полезной силе на ползуне Q = 3000 кГ требуется определить реакции в кинематических парах и движущий крутящий момент на кривошипе (фиг. 33, а). Заданы основные размеры механизма г = 5 см, I = 25 см, диаметры соответствующих вращательных пар doi = - - dll = S СМ-, di, = 10 см коэффициенты трения во вращательных парах Ut = hi = = Ьз = 0,1 угол трения в поступательной паре Фзо —6° координата положения кривошипа Ф=15 . [c.156]

При трении кобальта по окиси алюминия (см. рис. 3) получена аналогичная зависимость. Горб на зависимости расположился приблизительно в том же диапазоне температур. При более высоких температурах трение снизилось (коэффициент трения стал существенно ниже, чем у одноименных образцов окиси алюминия). В силу более высокой прочности окиси алюминия насыщения ею поверхности кобальтового образца не наблюдалось. [c.58]

Второй член в (3.81) известен как коэффициент механической составляющей силы трения. Момент М рассчитывается из соотношения (3.56). Поскольку момент М зависит от параметра т] (см. соотношения (3.53), (3.54) и (3.56)), иг),в свою очередь, является функцией коэффициента трения /Хд (см. (3.9)), механическая составляющая зависит от Ца- Напомним, что коэффициент трения На во многом определяется свойствами контактирующих поверхностей и поверхностных пленок. Таким образом, на величину механической составляющей силы трения оказывают влияние процессы взаимодействия поверхностей на более низком масштабном уровне, включая и их молекулярное взаимодействие. На рис. 3.15 представлены зависимости безразмерного момента М/ Р1о), пропорционального механической составляющей [c.179]

Механизм действия пластичных износостойких покрытий принципиально иной, хотя они также приводят к значительному снижению контактных сил трения. Снижение сил трения связано с локализацией сдвига в менее прочном материале. При этом роль толщины покрытия усложняется. Для покрытий толщиной в единицы и десятые доли микрометра необходимо учитывать особенности поведения дислокаций в тонких слоях. В п. 2.1 обсуждалось действие сил изображения. Величина s 1 мкм соизмерима с размером ядра дислокации и с ней может быть связана лишь незначительная часть полной энергии дислокации. Зарождение дислокаций в таких условиях затруднено, оказывается возможным бездислокационное развитие деформации и переход к прочностным характеристикам слоя, соответствующим области низкой дислокационной плотности. С другой стороны, генерируемые при трении дислокации нестабильны и могут не фиксироваться в исследованиях, проводимых постфактум [89]. Нередко это служит источником неверной информации о дислокационных процессах при трении. Для износостойкости и коэффициента трения материалов с тонкими пластичными покрытиями характерны экстремальные зависимости от толщины покрытия (см. рис. 1.4). Оптимальные характеристики реализуются для диапазона нагрузок, обеспечивающего локализацию необратимых деформаций в материале покрытия при сохранении достаточно высокой несущей способности поверхности за счет влияния нижележащей твердой подложки. [c.27]

Деревянный брусок лежит на наклонной плоскости (рис. 110). С какой силой F нужно прижать брусок к наклонной плоскости, чтобы он оставался иа ней в покое Масса бруска 2 кг< длина наклонной плоскости /= 1 Jm и высота Л=60 см. Коэффициент трения бруска о наклонную плоскость 0,4. [c.351]

С уменьшением силы трения или коэффициента затухания б резонансный пик (см. рис. 359) становится значительно острей, амплитуда резко возрастает вблизи резонанса изменение фазы колебаний при малом затухании также происходит очень резко около резонансной частоты (см. рис. 361). [c.445]

Пример. Механизм, состоящий из груза А, блока В и цилиндра С радиусом установлен на неподвижной призме (рис. 130). Под действием сил тяжести из состояния покоя механизм пришел в движение. Даны массы = 50 кг, = 80 кг, = 120 кг, радиусы Я = 30 см, г = 10 см, Я = г/2, угол а = 75°, радиус инерции блока г = 15 см, коэффициент трения качения цилиндра о наклонную плоскость 5 = 2 мм, коэффициент трения скольжения груза о горизонтальную поверхность / = 0.1. Трения на оси блока В нет. Пити, соединяющие блок с грузом и цилиндром, параллельны плоскостям, по которым перемещаются эти тела. Какую скорость развил груз А, переместившись на расстояние = 1.2 м [c.248]

Коэффициенты трения /т, входящие в формулы (2.72) и (2.73), связывают предельные моменты трения с нормальными силами на контакте дисков ФС. Они определяются из сопоставления результатов испытаний образцов фрикционных пар на машине трения и сцепления в сборе на натурном стенде [см. формулу (2.103)]. Коэффициент трения °т, полученный на машине трения, представлен формулами (2.32)—для пары трения материал шифра 56+СЧ 20 и (2.34) — для Р 202+СЧ 20. [c.323]

Скорость резания влияет на коэффициент усадки стружки изменения которого приводят к соответствуюш,ему изменению спл резания. С изменением скорости резания так же меняются температура в зоне резания и в связи с этим характеристики обрабатываемого материала и коэффициент трения. Влияние скорости резания на силу резания показано на рис. 35. Зависимость характеризуется наличием максимума силы резания в зоне невысоких скоростей резания и падением силы резания при дальнейшем увеличении скорости резания. Подобным образом изменяется и коэффициент усадки стружки с увеличением скорости резания (см. главу IV), что и объясняет рассмотренную закономерность. [c.60]

Рабочая сторона зуба колеса, упирающаяся в собачку, делается плоской. При вращении храпового колеса в направлении, соответст- вующем подъему груза, собачка свободно скользит по наклонным поверхностям зубьев. Если направление вращения колеса изменяется на противоположное, то собачка, упираясь в верхнюю кромку зуба колеса, соскальзывает во впадину и прижимается к рабочей грани зуба всей торцовой поверхностью, создавая необходимый упор. При этом на собачку от окружного усилия Р будут действовать сила нормального давления N = Р os а w сила R = Р sin а, направленная вдоль рабочей грани зуба и стремящаяся сдвинуть собачку к основанию зуба (см. рис. 79, б). Кроме того, на собачку действуют, также вдоль рабочей грани зуба, сила трения fM и момент трения в опоре О,, препятствующие входу собачки в зацепление (здесь fi — коэффициент трения между собачкой и ее осью, имеющей диаметр d). Приведенная к плоскости рабочей грани зуба сила трения F от момента трения на оси собачки [c.142]

В винтовом зажимном механизме фильтр-пресса (см. задачу 16.27) зажимное усилие равно 160 кн. Определить момент /Wj. сил трения на поверхности А — А заплечика гайки. Учесть, что на поверхности колец диаметрами D , коэффициент трения ра- [c.271]

Дроссельное отверстие в поршне имеет диаметр = 4 мм, его коэффициент расхода р = 0,6. Модуль упругости жидкости принять постоянным к = 12- 10 Н/м . Объем жидкости в ненагруженном цилиндре V = 5500 см . Диаметр штока О = 100 мм. Силами инерции жидкости и цилиндра, а также силами трения пренебречь. [c.334]

Автомобиль удерживается с помощью тормозов на наклонной части дороги. При перемещении тормозной педали на 2 см тормозные колодки дисковых тормозов перемещаются на 0,2 мм. Диаметр рабочей части диска 220 мм, нагруженный диаметр колеса 520 мм, вес автомобиля 14 кН. Определить, с какой силой водитель должен нажимать на педаль тормоза, если угол наклона дороги 20°, Трением качения пренебречь. Коэффициент трения скольжения между тормозными колодками и диском / = 0,5. Тормоза всех колес работают одинаково. [c.57]

К валу приложена пара сил с моментом М = 100 Нм. На валу заключено тормозное колесо, радиус г которого равен 25 см. Найти, е какой силой Q надо прижимать к колесу тормозные колодки, чтобы колесо оставалось в покое, если коэффициент трения покоя [ между колесом и колодками равен 0,25, [c.57]

Определить силу Р, необходимую для равномерного качения цилиндрического катка диаметра 60 см и веса 300 Н по горизонтальной плоскости, если коэффициент трения качения к = 0,5 см, а угол, составляемый силой Р с горизонтальной плоскостью, равен а = 30°. [c.62]

Тело А массы 0,5 кг лежит на негладкой горизонтальной плоскости и соединено с неподвижной точкой В пружиной, ось которой ВС горизонтальна. Коэффициент трения тела о плоскость 0,2 пружина такова, что для удлинения ее на 1 см требуется сила 2,45 М. Тело А отодвинуто от точки В так, что пружина вытянулась на 3 см, и затем отпущено без начальной скорости. [c.247]

Определить момент трения на торце винта домкрата (см. рис. 4.22) при условии, что сила давления на винт F= 50 000 Н, коэффициент трения / = 0,18, диаметр пяты rfn = 30 мм. [c.74]

Как видим, потребная сила Q зависит только от коэффициента трения и угла а от радиуса вала сила Q не зависит. При отсутствии трения (/"о=0) получаем, как и следовало ожидать, Q=P. Практически очень важен тот факт, что, увеличивая угол а (навивая нить), можно значительно уменьшить силу Q, необходимую для уравновешивания силы Р, что видно из табл. 1. Например (см. табл. 1), натяжение в 1000 Н можно уравновесить силой всего в 2 Н, дважды обернув пеньковый канат вокруг деревянного столба. [c.70]

Вычисление обобщенных сил будем производить по формулам вида (108), (ПО) , что сводится к вычислению возможной элементарной работы (см. 140). Сначала следует установить, каково число степеней свободы системы, выбрать обобщенные координаты и изобразить на чертеже все приложенные к системе активные силы и силы трения (если они совершают работу). Затем для определения Qi надо сообщить системе такое возможное перемещение, при котором изменяется только координата ( ,, получая положительное приращение S i, вычислить на этом перемещении сумму элементарных работ всех действующих сил по формулам (101) и представить полученное выражение в виде (108). Тогда коэффициент при 6 1 и дает искомую величину Qi. Аналогично вычисляются Qj. Qa,. . . [c.373]

Задача 255-47. Маховое колесо, имеющее момент инерции /=137,3 кг м и диаметр /=70 см, вращается по инерции с постоянной частотой и = 430 мин направление вращения показано на рис. 280. Остановка колеса производится путем прижатия к его ободу тормозной колодки при помощи рычага АОВ. Какую силу Г необходимо приложить к концу В рычага, чтобы остановить маховик в течение 40 с (вращение маховика во время торможения считать равнозамедленным) Сколько оборотов успеет сделать маховое колесо с момента начала торможения до остановки Трением в оси маховика пренебречь. Коэффициент трения между колодкой и маховиком /=0,4. Размеры рычага и колодки даны на рисунке. [c.334]

Уравнения (13.15) и (13.16) отличаются знаком члена, содержащего 2. Если эти уравнения считать уравнениями возмущенного движения, то по знакам коэффициентов их характеристических уравнений можно судить об устойчивости движения. При возрастающей характеристике силы трения все коэффициенты характеристического уравнения положительны. Этого признака (см. 10) достаточно для установления асимптотической устойчивости систем, движение которых описывается уравнениями не выше второго порядка. При падающей характеристике возможно получение неустойчивых режимов, так как в характеристическом уравнении имеется отрицательный коэффициент. Такое же заключение можно сделать, решая уравнения (13.15) и (13.16). Для этого введем безраз-.мерное перемещен1 е у = г1гс. Тогда уравнение (13.15) принимает вид [c.109]

Изменение величины коэффициента трения покоя. На фиг. 332 показано изменение величины коэффициента трения покоя по мере изменения давления для различных фрикционных материалов при трении по стальному шкиву, имеющему твердость поверхности трения ЯВ415. При опытах было установлено, что для большинства асбофрикционных материалов величина коэффициента трения покоя выше величины коэффициента тре-ния движения. Разница между величинами коэффициента трения покоя и коэф- 0,1 фициента трения движения при скорости 1—1,5 см/сек обычно составляла 5—10%, но иногда достигала 15—30%. Таким образом, величины тормозных статических моментов значительно превышают величины 0,5 расчетных тормозных моментов, подсчитанные по рекомендованным значениям (J l коэффициента трения движения. Переход от статического трения (коэффициент трения покоя) к трению кинетическому происходит обычно не плавно, а скачкообразно. Вследствие упругости контакта двух тел, скользящих одно относительно другого, возникают скачки при трении, объясняемые периодически повторяющимися процессами возникновения и последующего исчезновения упругих напряжений (релаксационные колебания). Эти скачки возникают только в том случае, если сила трения покоя превышает силу трения при установившемся движении. [c.559]

Таким образом, если прижимающая сила Р и коэффициент трения к невелики, число перемещаемых цилиндров мало и заклинивания продольных шпонок не происходит, то силы трения и преодолевающие их силы трения R в поперечных шпонках (см. рис. 19.22) также малы, и турбоагрегат достаточно свободно расширяется и сокращается на фундаменте в соответствии со своей изменяющейся температурой. Такая картина наблюдалась до определенной единичной мощности турбоагрегата, когда правильный монтаж обеспечивал вполне свободное тепловое расширение. С ростом единичной мощности турбоагрегата и количества цилиндров проблема свободного расширения на фундаменте становилась все острее. В частности, ее решение потребовало больших усилий для турбоагрегата Т-250/300-23,5 ТМЗ, фикспункт которого расположен на опорной раме ЦНД и генератора и на фундаменте которого расширяются все четыре цилиндра турбины (см. рис. 3.77). [c.527]

Во Ф., состоящем да жестких тел, (в передаче, муфте тормозе), минимальное требуемое усилие прижатия N = F ilfo, где F21 = —Ffa требуемая окружная сила (сх. а), — коэффициент трения покоя (см. Трение). При этом определяют момент Т., передаваемый благодаря силам трения. Для фрикционной передачи на сх. а Ti = Рцгь-Т = откуда [c.391]

Частица М угля движется по наклонной шероховатой плоскости моечного желоба под напором воды, скорость которой ы = 1,5 м/с = onst (рис. 18.7, а). Объем частицы V= 0,5 см плотность угля 5 = 1,5 г/см коэффициент трения частицы по желобу /=0,4, угол наклона желоба а =15°. Величина силы, действующей на частицу со стороны потока, выражается формулой F = = 1,6 10 " Vr" (Н), где Vr - скорость частицы относительно воды, м/с. Определить абсо иотную скорооь установившегося движения частицы. [c.20]

Длч плоских направляющих качения (см. рис. 12) сила трения равна fw n а касательное усилие, необходимое для перемещения объекта (бабки, тележки и т. п.) по этим направляющим, Q fnpFn где Fr — нагрузка на опорную поверхность, fnp — комплексно учитывающий все эффекты трения в направляющих экспериментальный коэффициент трения скольжения. Его значения для разных типов направляюншх приведены ниже [c.421]

Здесь сомножители ф/, аГ и величина Доэзи определяемая скоростями порядка (см. (3.6.18)), учитывают стесненность обтекания или присутствие соседних частиц в выражениях соответственно для силы и момента, действующих на одну частицу (см. ниже 8). Отметим, что поправочный коэффициент в выражении Д.ЯЯ силы трения /д, которая в ползущем приближении называется силой Стокса, может быть существенным. Например, при 2 0,05 он равен 2,24. [c.160]

П. Для клеммоиого соединения (см. рис. 4.17) определить силу F, приложенную к концу рычага. Диаметр вала л = 40 мм, плечо / = 300 мм, коэффициент трения между валом и клеммой f = 0,16, материал болта МИ —сталь 35, затяжка — неконтролируемая, нагрузка — постоянная. Момент сил трения должен быть на 30 7о больше момента от усилия. [c.76]

Чтобы иметь представление о порядке величин различных параметров, расс.мотрим случай взаимодействия между твердыми частицалш и стенкой при движении частиц в турбулентном поле, когда диаметр частиц мал, например менее 1 мк, отношение масс газа и твердой фазы достигает 3, а отношение плотностей равно, например, 2000. Как указано выше, коэффициент трения на стенке вследствие удара твердых частиц составляет величину порядка 0,1, а напряжение сдвига — порядка 0,5-10 кг/см , для газа с коэффициентом трения 0,001 напряжение сдвига равно 0,5-10" кз/сэ4 . Однако, как можно видеть по результатам измерений для трубы (разд. 4.1), интенсивность действительных столкновений со стенкой на порядок меньше вычисленной величины из-за подъемной силы, действующей на частицы в вязком слое [уравнение (2.23)1. [c.236]

Брандт и Джонсон [70] измерили среднее вертикальное и радиальное напряжения на стенке трубы при прямоточном и противо-точном движении частиц псевдоожиженного слоя (со скоростью 1—30 см мин) относительно жидкости (вода) с помощью тензодатчиков и датчиков давления, расположенных на стенке трубы. Опыты проводились с частицами размерами 2—0,15 мм. Коэффициент трения зависит от скорости твердых частиц и их размера. Значительное внутреннее трение обнаружено в слое из стеклянны.х частиц, но не в слое из частиц смолы. Для противотока получено достаточно хорогаее соответствие с интегральным уравнением баланса сил в поперечном сечении слоя, а для прямотока это уравнение справедливо то.лько для частиц смолы диаметром 0,84—0,42 мм. Объемное содержание воды в слое не указано. На фиг. 9.23 приведены типичные результаты сравнения расчетов по уравнению (9.147) с экспериментальными данными для противо-точного движения. В этом случае уравнение (9.147) имеет вид [c.430]

Сопротивление качению созд т вдзникающая вследствие деформации поверхностей (рис. 308, б) пара сил N, Р, момент которой M=kN, где k — коэффициент трения качения (см. 27). Тогда по формуле (46), учитывая, что при качении угол поворота колеса d[c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...