Трение Коэффициент граничное

Из анализа эксперимента следует, что при выбранных нагрузках и соотношениях твердости образцов и контртела в некоторых случаях смазка частично или полностью выдавливается из зоны контакта, и трение из граничного переходит в трение без смазки, на что указывают относительно большие значения коэффициента трения, например, /=0,14—0,175. [c.84]

Для улучшения условий смазки и удаления продуктов износа на поверхности фрикционного материала делаются каналы, общая площадь которых достигает при использовании металлокерамики 47%, а при асбофрикционных материалах 10—16% (вследствие меньшей механической прочности асбофрикционных материалов). Форма каналов может быть кольцевой, концентричной, радиальной или спиральной. При гладких (без каналов) дисках коэффициент трения имеет несколько большее значение из-за выдавливания смазки и перехода от трения граничного к трению сухому. Но при этом существенно снижается износостойкость трущейся пары. Наличие радиальных каналов способствует подаче смазки к поверхности трения. Коэффициент трения при этом уменьшается, а износостойкость увеличивается. Одновременное применение спиральных и радиальных каналов (направление спирали должно быть противоположно направлению вращения дисков) обеспечивает наилучшую подачу смазки [c.544]

Отличие от сухого трения льда, наблюдаемого особенно легко и в чистом виде при низких температурах и малых скоростях скольжения, заключается в резком различии численных значений коэффициента трения. Коэффициент сухого трения льда оказался равным около 0,4, а граничного трения льда в присутствии граничной смазочной прослойки воды — около 0,03. [c.216]

Третье отличие заключается в том, что коэффициент трения может быть с еще большим правом назван функцией трения, чем коэффициент трения / на плоскости, поскольку на его величину влияет значительно большее количество факторов и параметров, чем на коэффициент /. Так, в условиях полужидкостного трения, или граничного трения, как будет показано ниже, ц зависит не только от коэффициента трения / на элементарных площадках, но и от закона распределения нормальных реакций по площади вкладыша подшипника. В условиях же жидкостного трения (см. п. 41) ц в сильной мере зависит от среднего удельного давления в подшипнике, [c.297]

Рис. 12. Зависимость коэффициента граничного трения от температуры

Коэффициент граничного трения стали УЮА при двухслойной смазке (контактное давление 145 кГ/мм2, скорость сдвига 0,5 см/с) [c.110]

Коэффициент трения при граничной смазке. ... 0.15—0.3 0.1-0.2 0.08—0.10 [c.351]

Важную роль в работе осевого компрессора имеют осевые зазоры Asj и As2 между рабочими и направляющими лопатками. Большая неоднородность поля скоростей в закромочном следе (коэффициент неоднородности поля скоростей s = АСа/Са доходит до 30. .. 40 %) существенно ухудшает обтекание профилей последующей решетки (особенно на больших углах атаки). При малых осевых зазорах, когда неоднородность потока велика, обтекание профилей при переменных углах атаки вызывает дополнительные потери. Изменение КПД ступени при увеличении осевого зазора обусловливается благоприятным влиянием выравнивания потока, отрицательным действием сил трения на граничных поверхностях в зазоре и изменением утечек. В зависи- [c.65]

Вычисленные в этом случае безразмерные коэффициенты интенсивности напряжений я/) приведены в табл. 43. Поскольку при такой напряженной посадке колец трещины находятся в поле сжимающих напряжений, то коэффициенты интенсивности при этом будут отрицательны, так как используемая постановка задачи не учитывает контакт берегов трещин в процессе деформации. Эти результаты необходимы для получения решения задачи методом суперпозиции при других видах приложения силовых факторов. Например, при совместном действии давления интенсивностью р на контуре Lq и натяга б на контуре Li имеем случай волочения в режиме граничного трения коэффициенты интенсивности при этом вычисляются по формуле [c.218]

Трение при граничной и полу жидкостной смазке. Эти режимы наиболее часто возникают при эксплуатации уплотнений (участки III—IV). При увеличении нагрузок И уменьшении скорости скольжения иногда происходит переход к граничной смазке участки II—III). Механизм граничной смазки рассмотрен в работах А. С. Ахматова и др. Получено следующее уравнение для коэффициента трения [52] [c.48]

Граничная смазка обусловлена действием пленки, адсорбционно связанной с трущейся поверхностью. Толщина пленки колеблется от нескольких десятков до нескольких сотен ангстрем. Коэффициент трения при граничной смазке выше, чем коэффициент трения при гидродинамической смазке, но выше и устойчивость пленки к неблагоприятным условиям. [c.444]

Табл. 15.9. Значения коэффициента трения / при граничном трении стального вала по подшипникам из различных материалов

Условия работы некоторых сопряженных деталей, таких как, например, поршень — цилиндр, поршневое кольцо — цилиндр, не способствуют поддержанию устойчивого гидродинамического режима смазки, поэтому в этих узлах трение приближается к граничному. Условия граничного трения возникают также при недостаточном поступлении масла к узлам трения, при увеличении удельных нагрузок, повышении температуры, понижении относительной скорости перемещения трущихся поверхностей, т. е. в основном при изменении режима работы двигателя. При граничном трении коэффициент трения зависит не от вязкости масла, а от содержания в масле поверхностно-активных веществ, способных адсорбироваться на трущихся поверхностях. Адсорбированная пленка препятствует непосредственному контакту тру- [c.58]

В этих случаях смазку трущихся поверхностей обеспечивают формируемые на них граничные пленки из полярных молекул смазочной среды. Свойства этих пленок отличаются от объемных свойств смазочного материала, и коэффициент трения при граничной смазке зависит не от вязкости масла, а от наличия в нем и эффективности поверхностноактивных веществ, имеющих полярные молекулы. [c.29]

В точке А, которая называется критической, трение переходит от граничного к жидкостному или наоборот. Этот график показывает, что коэффициент жидкостного трения может быть величиной того же порядка, что и коэффициент граничного трения. Здесь же показан характер расположения молекул смазочного материала на сопряженных поверхностях при различных режимах трения. [c.438]

Коэффициент жидкостного трения находится в пределах 0,001— 0,005. Коэффициент граничного трения зависит от качества смазки и трущихся поверхностей и равен 0,008—0,15. Значения / при граничном трении для стального вала по подшипникам из различных материалов приведены в работе [1]. [c.438]

На коэффициент трения при граничной смазке оказывает влияние направление штрихов обработки. На рис. 41 приведены кривые зависимости коэффициента трения от давления. Коэффициент трения возрастает с увеличением давления, что естественно при скольжении в условиях смешанного трения. [c.65]

Из графика на рис. 174, а следует, что значения коэффициента трения лежат в интервале 0,015—0,04. В зоне малых величин трение имеет граничный характер. С увеличением радиуса коэффициент трения уменьшается, так как в этом случае создаются условия, благоприятствующие образованию масляного клина увеличивается окружная скорость и в контакт входят более пологие поверхности. Этим же объясняется уменьшение коэффициента трения с увеличением скорости вращения входного вала вариатора. [c.343]

Поэтому граничное трение характеризуется совокупностью функциональных зависимостей различных видов, а коэффициенты граничного трения вследствие этого отличаются плохой воспроизводимостью. [c.163]

При движении трущихся поверхностей все сопротивление сдвигу переносится в граничные пленки (рис. 48, б) и механическая составляющая коэффициента граничного трения в этом случае должна быть ниже, чем в предыдущем, поскольку сопротивление сдвигу материала граничных пленок меньше, чем металла поверхности. [c.165]

В отличие от коэффициентов жидкостного трения, вычисляемых на основе гидродинамической и контактно-гидродинамической теории по заданным параметрам трения, геометрии зоны контакта и физическим константам масла (см. формулы табл. 17), коэффициенты граничного трения не могут быть рассчитаны и являются эмпирическими. [c.165]

Влияние нагрузки на силу трения при граничной смазке. При умеренных нагрузках соблюдается закон Амонтона о независимости коэффициента трения от нафузки при фаничной смазке (рис. 6.33). [c.226]

Коэффициент трения при граничной смазке благодаря наличию адсорбированного масла меньше, чем сухого, но значительно больше, чем полужидкостного и тем более жидкостного трения. [c.325]

Крайняя точка кривой (выходящая за пределы диаграммы) соответствует коэффициенту трения при граничной смазке. [c.339]

Область перехода от жидкостного трения к пблужидкостному, характеризующаяся резким увеличением коэффициента трения, называют граничной смазкой. [c.331]

Коэффициент трения при таком режиме стабилен и лежит в пределах 0,001—0,01, что на десятичный порядок ниже обычного коэффициента граничного трения. В реальных условиях фактическая площадь контакта составляет, вследствие шероховатости, лишь небольшую часть номинальной (геометрической) площади контакта. При этом наиболее нагруженные выступы микрорельефа вступают в прямое адгезионное взаимодействие, в то время как другие участки номинальной площади контакта разделены моно- и иолимолекулярными слоями смазочного вещества. Сила статического граничного трения F (или трения при малых скоростях сдвига, когда температурные и химические эффекты трения пренебрежимо малы) может быть выражена следующим образом [17] [c.98]

График изменения величины / в подобных подшипниках представлен на фиг. 2 при малой скорости скольжения и очень тонком смазочном слое (порядка 0,1 мк) трение называется граничным, [.= onst с возрастанием скорости величина / быстро уменьшается (участок 1—2), толщина смазочного слоя возрастает, но отдельные выступы поверхностей еще соприкасаются — такое трение п ъытш полужидкастным или смешанным. Точка 2 соответствует тому моменту, когда все выступы поверхностей покрыты слоем смазки и соприкосновение их исключено при этом коэффициент трения минимален. При дальнейшем увеличении [c.608]

Коэффициент трения при граничной смазке достигает порядка 0,1. Граничная смазка определяется как состояние, в котором коэффициент трения не зависит от вязкости и скорости скольжения. Если исходить из этого определения, чисто граничная смазка бывает исключительно редко, так как трудно устранить квазигидродинамический эффект. [c.64]

ЧТО ПОДШИПНИК работает в режиме граничной смазки и по какой-либо причине повысилось давление. Тогда значение Tiy/jO уменьшится, и начальная точка на диаграмме переместится влево вверх. Сила Р трения возрастет, температура поверхностей и смазочного материала повысится, вязкость смазочного материала понизится, и сила трения еще более возрастет. При граничной смазке с повышением нагрузки возрастает температура, и граничная пленка местами разрушается — трение будет происходить без смазочного материала. Линия ЬЬ отделяет область трения при граничной смазке от области трения несмазываемых поверхностей. Аналогично можно установить неустойчивость коэффициента трения при снижении скорости в зоне трения при граничной смазке и трения несмазываемых поверхностей и при падении вязкости смазочного материала в случае повышения температуры. [c.90]

Понятие антифрикционность включает комплекс свойств, которым должен удовлетворять подшипниковый материал. Этими свойствами являются достаточная статическая и динамическая прочность при повышенных температурах способность образовывать прочный граничный слой смазочного материала и быстро восстанавливать его в местах, где он разрушен низкий коэффициент трения при граничной смазке отсутствие заедания на валу в случае перерыва в подаче смазочного материала высокие теплопроводность, теплоемкость, прирабатываемость хорошая износостойкость сопряжения недефи-цитность материала и высокая технологичность. [c.322]

По нашему мнению, разделение трения на сухое и граничное в большой мере условно, так как внешнее трение возможно только при наличии положительного градиента механических свойств по глубине, поэтому поверхностный слой должен быть отличен от нижележащих. Всякое внешнее трение является граничным, так как при нем деформации сосредоточены в тонком поверхностном слое. В противном случае, например при чистых металлических поверхностях, всегда возникает внутриметал-лическое трение (глубинное вырывание—5-й вид нарушения фрикционной связи). Для предотвращения этого необходимо, чтобы поверхности были разделены пленкой (оксидной, сульфидной и др.), которая должна предохранять нижележащие слои от разрушения. Однако силы молекулярного взаимодействия между этими пленками, тоже являющимися твердыми телами, все же достаточно велики, что приводит к высоким значениям коэффициента трения и соответственно к избыточному выделению тепла. Для понижения трения применяют жидкую смазку. При малой толщине слоя, смазка теряет свои объемные свойства, в частности теряет подвижность вследствие влияния молекулярного поля твердого тела. Жидкость, вступая в физическое и химическое взаимодействие с металлом, сильно деформированным при трении, резко меняет его свойства. Комплекс процессов, происходящих в тонких поверхностных слоях измененного материала и разделяющем их тонком слое жидкости, обусловливает явление граничного трения. [c.237]

Граничный смазочный слой обладает резко выраженными реологическими свойствами. Например, известно существенное влияние латентного периода на коэффициент граничного трения, который растет во времени. В исследованиях Гарди и Биркомшоу [44] показано, что латентный период зависит от фактического давления и резко уменьшается при больших давлениях. Поэтому для сферических поверхностей он составляет доли секунды, для плоскостей — часы. Так, например, Гарди и Биркомшоу указывают, что при [c.240]

Как первый, так и второй состав обеспечивают очень низкую величину коэффициента трения (при граничных режимах трекия) порядка 0,01—0,03 и практическое отсутствие износа трущихся поверхностей. [c.80]

Рис. 49. Зависимость коэффициента статического трения при граничной смазке от молекулярного веса масла по Гарди (штриховые кривые) и Боудену и Тейбору (сплошные кривые). Сталь по стали. Смазка углеводородами и их производными с открытой прямой цепочкой

Рис. 50. Зависимость коэффициента кинетического трения при граничной смазке жирными кислотами от числа С атомов углерода в молекуле по Зисману. Нержавеющая сталь по стеклу. Температура 25° С

В настоящее время еще нет достаточных данных по параметрам а и 5, позволяющих вычислить коэффициент трения [75], Кроме того, необходимо п.меть в виду, что на коэфф Щиент трения при граничном скольжении оказывают суидествеиное влияние качество с. 1азочно[ о. масла, окисные пленки, температурный ре- [c.84]

Как следует из проведенного анализа, в общем виде во многих реальных случаях при сухом и граничном трении коэффициент трения /р снижается с ростом нагрузки Р (рис. 4.13), что хорошо согласуется с основными положениями молекулярно-механической теории внещнего трения. [c.103]

Влияние скорости на коэффициент трення при граничной смазке. Существует два типа зависимостей коэффициента трения /у от скорости скольжения контакти- [c.226]

Экспериментальные исследования различных пар трения при сухом трении и граничной смазке, проведенные А.В. Чичинадзе, М.А. Мамхеговым, Н.В. Поляковым и др., показали, что при определенных стационарных и нестационарных режимах трения по нагрузке Р, скорости скольжения, коэффициенту взаимного перекрытия /tgj и продолжительности трения всегда устанавливается конкретная оптимальная шероховатость поверхности трения. Это позволяет успешно исследовать основные характеристики опорной кривой этой оптимальной шероховатости (г р, [c.270]

В подшипниках сухого трения коэффициент трения обычно не слишком значительно изменяется в зависимости от основных параметров режима работы. В подшипниках граничного трения влияние параметров режима равоты оказывается весьма существенным. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...