ЗК Метод диагональный

Диагональное зубофрезерование. На современных зубофрезерных станках можно нарезать зубья методом диагонального [c.180]

ПОД углом к своей оси. Преимущество этого метода по сравнению с параллельным шевингованием состоит в том, что точка скрещивания осей колеса и шевера в процессе обработки перемещается от одного торца шевера к другому при этом любое торцовое сечение шевера является калибрующим. Износ шевера по длине зуба становится более равномерным, благодаря чему стойкость шевера повышается на 50—80%. При диагональной подаче уменьшается ход стола, а следовательно, повышается производительность на 60—80%. Ширина шевера не зависит от ширины зубчатого венца. Чтобы повысить производительность, ширину шевера следует увеличивать однако при этом возрастает стоимость и сложность его изготовления. По данным фирмы Мичиган Тул, метод диагонального шевингования экономически выгодно применять для обработки зубчатых колес с шириной венца не более 63 мм. [c.406]

При диагональном шевинговании угол диагонали определяется в зависимости от ширины шевера, поэтому могут быть использованы обычные шевера. Однако малые углы диагонали не обеспечивают эффективности данного вида шевингования. Обычно методом диагонального шевингования обрабатывают зубчатые венцы колес шириной до 60 мм. [c.241]

При этом методе зубонарезания на зубофрезерном станке дополнительно настраивают гитары дифференциала и диагональной подачи, что увеличивает время на настройку. Поэтому метод диагонального зубофрезерования применяют для обработки партии одинаковых зубчатых колес, т. е. при серийном и массовом производстве. [c.67]

Диагональное зубофрезерование применяют не только для нарезания цилиндрических зубчатых колес, а и шлицевых валиков, зубьев звездочек и т. п. Схема нарезания шлицевого валика 1 с конусными шлицами методом диагонального зубофрезерования дана на рис. 36. Шлицевая червячная фреза 2 для нарезания шлицев [c.68]

Методом диагонального фрезерования можно нарезать бочкообразные зубья (рис. 37). Колеса с бочкообразными зубьями по сравнению с обычными колесами допускают больший перекос осей и при работе создают меньше шума. Для изготовления цилиндрических зубчатых колес с бочкообразным зубом зубофрезерные станки снабжают приспособлениями для обеспечения необходимых движений. Вертикальное Перемещение суппорта, несущего Рис. червячную фрезу, согласуется с горизонтальным перемещением стола кинематической цепью. Этой цепью приводится во вращение кулачок, перемещающий стол в горизонтальном направлении. За время перемещения фрезы из верхнего положения до середины заготовки стол движется от фрезы или слева направо. От середины заготовки и до выхода фрезы из нее стол движется на фрезу или справа налево. Имеются и другие способы задания движения стола или фрезы. [c.69]

При разработке новых технологических процессор предусмотрено увеличение производительности зубонарезания, сокращение расхода дорогостоящего инструмента и снижение себестоимости изготовления зубчатых колес. К новым технологическим процессам следует отнести методы диагонального зубофрезерования периодических осевых перемещений для выравнивания износа червячных фрез, зубофрезерования по подаче. [c.88]

Пакет колес (2 шт.) нарезают методом диагонального зубофрезерования за 200 сек при продолжительности загрузки 2 сек. После нарезания зубьев колес стол отходит от червячной фрезы. Оба захвата поворотного двустороннего загрузочного устройства разжаты. Одни кулачки захватывают две заготовки с транспортера, а другие кулачки — нарезанные колеса. Нарезанные колеса, закрепленные на столе, освобождаются загрузочное устройство с деталями перемещается вверх. В этом положении захваты поворачиваются на 180°. При разжатии [c.95]

Наибольший эффект дает работа с непрерывным осевым перемещением фрезы во время нарезания заготовки методом диагонального зубофрезерования. Уточним это понятие. При диагональном зубофрезеровании червячной фрезе сообщают одновременно две подачи — одну параллельно оси нарезаемого колеса и другую вдоль оси фрезы, в результате чего фреза будет перемещаться по диагонали. [c.75]

Рис. 31. Схема нарезания шлицевого валика методом диагонального зубофрезерования

Диагональное зубофрезерование применяется не только для нарезания цилиндрических зубчатых колес, оно с успехом может применяться для нарезания других профилей, как, например, шлицевых валиков, зубьев звездочек и т. п. При этом специальных приспособлений не требуется, необходимы только лишь червячные фрезы соответствующего профиля. Так, на рис. 31 показано изготовление шлицевого валика 1 с конусными шлицами методом диагонального зубофрезерования. Шлицевая червячная фреза 2 для нарезания шлицев валика показана в своем начальном положении, а штриховой линией — ее конечное положение. [c.78]

Применяя диагональное зубофрезерование, можно избежать этих сложных специальных приспособлений, которыми снабжаются зубофрезерные станки для получения бочкообразного зуба, но толщина зубьев червячных фрез, предназначенных для образования бочкообразного зуба методом диагонального зубофрезерования, [c.79]

Нарезание зубьев пакета колес (2 шт.) осуществляется методом диагонального зубофрезерования за 200 сек при продолжительности загрузки 2 сек. Работает это загрузочно-разгрузочное устройство так. После нарезания зубьев у пакета колес стол отходит от червячной фрезы. Оба захвата поворотного двустороннего загрузчика разжаты. Кулачками, расположенными справа, захватывается пара заготовок с транспортера, а кулачками, расположенными слева, — нарезанные коле- [c.106]

Анализ эксплуатации червячных фрез показал, что они в основном изнашиваются на небольшом участке, так как контакт инструмента с заготовкой небольшой по сравнению с длиной фрезы. Обычно из нескольких десятков зубьев, которыми располагает фреза, изнашиваются только 3—5 зубьев. Очевидно, для более полного использования фрезы необходимо осуществлять периодическую осевую передвижку червячной фрезы. Такое перемещение способствует выравниванию износа и увеличивает ее стойкость, а значит, и срок службы, Наибольший эффект дает работа с непрерывным осевым перемещением фрезы во время нарезания заготовки методом диагонального зубо-фрезерования 131 ]. , [c.152]

Рис. 113. Схема зубонарезания методом диагональной подачи

При формовании контактным методом изделий двойной кривизны (например, крышек или днищ химических аппаратов) удобно выбирать тканые армирующие материалы, используя метод диагональной вытяжки для формования трансверсально-изотропного пакета с относительным поворотом отдельных слоев на 45° фис. 12.7). [c.237]

В большинстве задач скорость сходимости удается увеличить, применяя релаксационные методы, когда требуется такое упорядочение уравнений, чтобы диагональные элементы матрицы Якоби были отличны от нуля. На очередной (гЧ-1)-й итерации вектор неизвестных [c.227]

Для решения систем ЛАУ с трехдиагональными матрицами коэффициентов используют разновидность метода Гаусса, называемую методом прогонки. Нетрудно заметить, что в трехдиагональных матрицах при исключении очередной неизвестной vt- из системы уравнений пересчет по (5.4) следует производить только в отношении диагонального элемента ац и свободного члена t-ro уравнения hi. Обозначим преобразованные по (5.4) значения ац и bi через Г( и qi соответственно. Тогда прямой ход по методу Гаусса сводится к расчету коэффициентов г,- и qi, i = 2, [c.231]

Заметим, что получаемая система (4.14) конечно-разностных уравнений относительно неизвестных а +, А +, . .. имеет диагональный вид, что существенно сокращает вычисления (в сравнении с непосредственным применением разностного метода к исходным дифференциальным уравнениям). [c.652]

Понятно, что рассматриваемый пример особенно прост. Коэффициенты вдоль диагоналей остаются неизменными, поскольку расстояние между опорами неизменно и жесткость пролетов одна и та же. Но основная простота - именно в диагональной, или ленточной, структуре уравнений. Эго приятное следствие такого выбора расчетной схемы было подмечено давно. Для многопролетного стержня уравнения можно обобщить на случай различных длин пролетов и произвольной нагрузки. Такого рода уравнения называются уравнениями трех моментов и еще в недавнем прошлом возводились даже в ранг теоремы о трех моментах . Лишь относительно недавно, в связи с развитием машинной техники, была осознана общность подхода, далеко выходящая за рамки методов раскрытия статической неопределимости систем. [c.287]

В книге отражен опыт, накопленный отечественным гидротурбостроением, и дано представление о современных зарубежных конструкциях, приведены параметры агрегатов, определяющих состояние отрасли, рассмотрены конструкции поворотнолопастных, радиально-осевых и диагональных гидротурбин и изложены методы расчетов их узлов и деталей, даны представления об их напряженном состоянии. В изложенном виде некоторые из расчетов публикуются впервые. Конструкции ковшовых и горизонтальных капсульных гидротурбин, имеющих меньшее применение в отечественном гидротурбостроении, рассмотрены менее подробно. При расчете деталей этих машин в качестве аналогов могут быть использованы во многих случаях приведенные в тексте методы расчетов. [c.3]

Расчет на прочность лопасти осевого и диагонального рабочих колес приближенными методами. Рассчитывают лопасть как консольную балку, [c.162]

Таким образом, методы матричной алгебры позволили нам показать, что для любой точки твердого тела существует декартова система координат, в которой тензор инерции является диагональным. Оси этой системы называются главными осями инерции, а соответствующие диагональные элементы /ь /2, /3 — главными моментами инерции. Ортогональное преобразование, с помощью которого оси данной подвижной системы координат преобразуются в главные оси, известно как преобразование к главным осям. Практически главные моменты инерции находятся, конечно, из уравнения, определяющего собственные значения матрицы тензора /, т. е. из векового уравнения. Напомним, как получается это уравнение. Заметим, что при /=1, [c.175]

Уравнения (4.91) можно приближенно интегрировать методом замороженных коэффициентов . Согласно этому методу мы полагаем сначала, что коэффициенты р, ц и х являются постоянными. Если при этом второе из уравнений (4.91) умножить на и, то матрица инерционных коэффициентов этой системы окажется симметричной и, так как матрицы упругих и диссипативных коэффициентов являются диагональными, мы придем к системе уравнений, описывающей некоторую стационарную упруго-вязкую систему с двумя степенями свободы [c.90]

Выше в п, 9.1 было отмечено, что в случаях долин, пересекающих поверхность функции 5 (со) под острым углом к осям координат, градиентный метод и метод покоординатного спуска могут привести к ошибочным решениям. В условиях рассматриваемой задачи диагональные долины иногда встречаются. Вполне надежным способом поиска min S (со), вообще и в частности, при диагональных долинах является способ условных минимумов. Этот способ изложен для двумерного случая в предыдущем параграфе, а для затрат S (ю), зависящих от трех и более факторов, в п. 9.4. [c.183]

Зарубежные фирмы также применяют такого рода устройства на вновь выпускаемых станках, например фирма Дэвид Браун . Некоторое отличие этих устройств заключается в том, что в них используется так называемый метод диагональной подачи, при которой движение фрезы направлено не вдоль оси изделия, а под углом, соответствующим углу наклона нарезаемых косозубых колес. На станках, рабтающих с диагональной подачей, направляющие суппорта могут устанавливаться под необходимым углом. Исследование показывает, что плавность работы колес, нарезаемых диагональной подачей, выше, чем нарезаемых обычным способом. Это объясняется более выгодным расположением профильной огранки, т. е. расположением ее не вдоль зуба, а под некоторым углом к нему. [c.384]

Компоновка станков. Несмотря на некоторые различия в технологии сборки (метод, способ сборки, вид барабана, способ формирования бортовой части и т. д.) и обусловленные этим отличия в конструкции отдельных узлов и деталей, индивидуальные станки для сборки покрышек к легковым автомобилям имеют практически однотипную компоновку, примером которой может служить станок СПП 1-470-720 (рис. 3.2), который предназначен для сборки послойным методом диагональных покрышек в камерном и бескамерном исполнениях и каркасов шин типа Р на полуплоских и плоских барабанах. [c.84]

Метод диагонального фрезерования применяется для изготовления специальными фрезами прямобочных эвольвентных шлицевых валов, которые для обеспечения неподвижной посадки должны иметь легкую конусность, а также для зубчатых колес с легкой бочкооб-разностыо по ширине зуба. [c.657]

В отличие от обычных односторонних головок, здесь положение центра головки при нарезании остается постоянным для обеих сторон зуба. Что же касается получения требуемой толщины 33/ба, то это обеспечивается простым поворотом заготовки. Однако поворот возможно производить только при нарезании большого колеса. Малое же колесо необходимо нарезать таким же путем, как и при обработке обычным односторонним способом, при котором каждая сторона зуба требует различного положения центра головки. При однономерном одностороннем методе диагональность касания не устраняется, так как при устранении ее зона касания уменьшается, а она для колес крупных модулей и без того получается незначительной. Для мало ответственных передач это не имеет существенного значения, тем более, что в процессе эксплуатации имеет место довольно быстрая приработка колес. [c.901]

На линии использованы многие прогрессивные конструкции режущих инструментов. На токарных станках используются твердосплавные чашечные резцы со стружкозавивателями. Поворачивая чашку, быстро вводят в работу новый участок режущей кромки, Крепится чашка силой резания и может быть заменена для переточки за 15—20 сек. Отверстия шестерен обрабатываются твердосплавными зенкерами со скоростью резания 60 м1мин. А твердосплавные резцы работают со скоростью резания от 150 до 240 м1мин. Для повышения стойкости червячных фрез, изготовленных из быстрорежущей стали, они периодически передвигаются вдоль оси. Команда на такую подналадку подается от счетчика обработанных деталей. На операции отделки зубьев использован современный метод диагонального шевингования, позволяющий значительно сократить время обработки и увеличить стойкость шевера. [c.223]

Механизмы для периодического осевого перемещения фрез используют на многих станках. Эффективно работает фреза также при непрерывном осевом перемещении во время нарезания детали методом диагонального зубофрезерования. При диагональном зубофрезерова-нии червячной фрезе сообщают одновременно две подачи — одну параллельно оси нарезаемого колеса и другую вдоль оси, в результате чего фреза будет перемещаться по диагонали и достигается равномерный износ зубьев и повышается стойкость червячной фрезы. [c.65]

Рис. 42. Слема нарезания червячных колес по методу диагонального зубофрезерования ( ф—длина режущей части фрезы) о—по подаче б—против подачи

Закругление зубьев осуществляется четырехгранной пальцевой фрезой из быстрорежущей стали со скоростью вращения инструмента 1400 об/мин. Стойкость фрез до переточки — порядка 25 шестерен. В линии осуществлена финишная обработка зубьев методом диагонального шевингования, при котором значительно (примерно в 2 раза) уменьшается рабочий ход шеверной головки, чем сокращается время обработки и достигается более равномерное использование режущей способности всех зубьев шевера по сравнению с обычным шевингованием. Шевингование осуществляется со скоростью резания (скольжения) шевера 40 м мин и подачи шевера вдоль оси шестерни на 1 оборот заготовки от 0,2 до 0,33 мм. Число ходов шевера для любого зубчатого колеса из обрабатываемых на линии — 6. [c.347]

Широкое применение находит производительный метод шевингования с диагональной подачей. Этот метод предусматривает поступательное перемещение обрабатываемого зубчатого колеса не параллельно его оси, а под углом а, равным 5° и более (рис. 175). Вследствие зтого уменьшается длина хода и число проходов можно принять меньше, чем при обычном шевинговании (с продольной подачей), что в целом значительно сокращает время обработки. Время шевингования одного зуба с модулем 2—3 мм при продольной подаче равно 2—3 сек, а при дцагон.1льной подаче — около 1 сек. [c.323]

Интегрирование системы конечно-элементных уравнений (1.35) можно осуществить различными способами [55, 177, 178], наибольшее применение среди которых получили методы центральных разностей, Вилсона, Галеркина, Ньюмарка. Нельзя формально подходить к использованию того или иного метода,, так как каждый из них имеет свои сильные и слабые стороны, которыми и определяется область их рационального применения. Так, применение центральных разностей имеет несомненное преимущество при использовании сосредоточенной (диагональной) матрицы масс, однако устойчивость его зависит от выбора шага интегрирования во времени Ат. Выбирая безусловно устойчивые и более точные двухпараметрические методы интегрирования Ньюмарка и Галеркина, мы значительно увеличиваем время счета. Оптимально и достаточно просто реализуемое интегрирование уравнения (1.35) можно провести с помощью модифицированной одношаговой процедуры Вилсона по двум схемам, отличающимся числом членов разложения в ряд Тейлора функций (т) , (й т) , ы(т) в момент времени т [7]. [c.25]

Для решения систем линейных алгебраических уравнений (ЛАУ) AV = B применяют диакоптический вариант метода Гаусса, основанный на приведении матрицы коэффициентов к блочно-диагональному виду с окаймлением (БДО). При анализе электронных схем этот вариант называют методом подсхем. Б методе подсхем исходную схему разбивают на фрагменты (подсхемы). Фазовые переменные (например, узловые потенциалы) делят на внутренние переменные фрагментов и граничные переменные. Вектор фазовых переменных [c.243]

Так как, в свою очередь, влияние различия параметров по продольной и поперечной осям на средний асинхронный момент ЭД весьма незначительно, то для всех высших гармонических можно достаточно корректно принять ЭД магнитно и электрически симметричными. При этом матрицы 2(+ ) и 2(.+) обращаются в нулевые, а матрица нссим преобразуется в диагональную. Следовательно, влияние полей прямого и обратного вращения также можно рассматривать независимо друг от друга. Алгоритм анализа несимметричного питания становится аналогичным используемому при гармоническом методе. [c.109]

Математическая модель в приращениях удобна щш случая малых изменений параметров Днапример, на уровне несимметрии, при вероятностном моделирювании объекта и пр.). Рассмотрим для конкретности построение такой модели для стационарного теплового режима ЭМУ. В этом случае диагональные элементы матрицы тепловых проводимостей Ст содержат лишь полные собственные проводимости и (5.24) представляется системой алгебраических уравнений, в общем случае — нелинейных. При линеаризации, что часто приемлемо, для решения системы сравнительно невысокого порядка может быть применен наряду с другими известными аналитическими методами метод обратных матриц. В этом случае решение (5.24) относительно искомых температур тел может быть представлено в виде [c.127]

Возможно, что колебания мало влияют на фазовый переход. Разность энергий представляет собой лишь небольнгую часть полной нулевой энергии колебаний. С другой стороны, возможно, что существенно затрагивается лишь малое число колебаний, однако это маловероятно, так как в переходе, по-видимому, принимает участие большая часть колебаний. Если это заключение правильно, то необходимо иметь возможность рассматривать методами теории возмущений, если не электроны, то колебательные координаты ([120], стр. 913). В этом случае можно было бы соответствующим каноническим -преобразованием заменить электронно-фононное взаимодействие взаимодействием между электронами. Таким образом, можно было бы строго учесть взаимодействие, даваемое (40.11), и попытаться получить хорошее описание электронных волновых функций при помощи гамильтониана, включающего этот тип взаимодействия. (Сохранение только диагональных членов, как это было сделано в теории возмущений, вряд ли может оказаться удовлетворительным приближением.) Тем самым проблема электронно-фонон-ного взаимодействия будет заменена не намного менее трудной проблемой рассмотрения газа Ферми—Дирака с настолько большими взаимодействиями, что к ним нельзя применить методы теории возмущений. [c.778]

Здесь итерационное перемножение на втором этапе теоретически должно приводить к появлению на месте [У] искомых собственных векторов, а на третьем этапе — к появлению на месте [S] диагональной матрицы с элементами, равными собственным числам. Применение матрицы [Г ] на пятом этапе эначительно ускоряет этот процесс. Если для каких-либо i, ] на четвертом этапе отношения (Ьц — bjj)/bjj и Ьц/Ь , вместе не превосходят заданную точность вычислений, то необходимо положить tij — О (этот случай соответствует близким собственным значениям). После нахождения в результате этапа (57.22) диагональных элементов матрицы [Б] они сортируются по величине, ц, соответственно, меняются местами векторы в массивах W] и [У]. Погрешность вычисления г-го вектора оценивается скалярным произведением ( и — Скорость сходимости метода одно- [c.474]

Рассмотрим также случай потерн устойчивости прямоугольных пластинок при нагружении их сдвигающими усилиями, равномерно распределенными по кромкам. При этом пластина теряет устойчивость с образованием диагональных волн. Первое решение этой задачи энергетическим методом было получено С. П. Тимошенко (1915 г.), а позднее точное решение для бесконечно длинной пластины получил Саутвелл (1924 г.). [c.181]

Хотя временных постоянных (времен релаксаций и запаздывания), строго говоря, может быть очень много, функции ползучести и релаксации часто можно аппроксимировать конечными экспоненциальными рядами (как правило, из 10—20 членов), в которых временные постоянные выбираются без учета термодинамических соображений (см., например, [83]). Критерии, гарантирующие положительность экспоненциальных коэффициентов, найденных методом коллокаций (вычерчивания кривой по точкам [83]), были даны в работе [35]. Следует добавить, что коэффициенты в уравнениях (74) и (75), выведенные из положений термодинамики, могут быть отрицательными, кроме диагональных компонент ijij(t) и Sijij(t) (по i и / суммирование не проводится). [c.132]

Предел прочности при скалывании То можно определить (табл. 2.2) как по результатам разрушающих испытаний на растяжение образцов, ориентированных в направлении осей упругой симметрии материала (oq и Одо) и в диагональном направлении ( f4g), так и неразрушающими методами по данным определения скорости распространения упругих волн в этих же направлениях [c.37]

Наконец, может быть смешанная цепь, представляющая собой комбинацию диагональной и многокольцевой цепи, в которой связи между бесповодковыми звеньями осуществляются обоими способами. Здесь также можно применить метод полюса аффинности. [c.145]

Матрица G представляет собой диагональную ге-кратно полу-окаймленную матрицу, что позволяет решать проблему собственных спектров модели (16.24) при помощи специального эскалаторного алгоритма, аналогичного алгоритму (16.11) —(16.14) для моделей вида (16.10) с цепной мультрютруктурой тина Тп В практических задачах число варьируемых (частично) столбцов матрицы А модели вида (16.15) при многовариантных расчетах обычно существенно меньше п. В таких случаях многократное решение проблемы собственных спектров рассматриваемых моделей при помощи изложенного алгоритма значительно более эффективно, чем нри иснользованни стандартных методов линейной алгебры [96]. [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...