Остановы параметры

Для своевременного предупреждения вахтенного персонала о недопустимом изменении основных параметров котельные установки оборудуются звуковыми и световыми устройствами сигнализации. Существуют сигнализаторы предельного уровня воды в барабане, предельных температур пара, останова вспомогательных механизмов и др. [c.162]

Температура представляет собой величину, позволяющую описывать тепловое равновесие между двумя системами, находящимися в тепловом контакте. Такое понимание температуры требует дополнительных разъяснений и определения ряда параметров, которые будут введены позднее, однако оно уже может служить основанием для термометрии. Введены важные понятия теплового контакта и теплового равновесия, но пока соверщенно не ясно, каким образом можно сопоставить температуре какие-либо численные значения. Однако прежде чем приступить к выяснению этого вопроса, остановимся несколько подробнее на природе самой величины. [c.11]

Оценить влияние параметров Ре, на корни этого уравнения и решение всей задачи при переменных значениях зависящих от граничных условий, в общем случае затруднительно. Поэтому, в первую очередь, остановимся на ряде частных случаев исследуемого процесса, когда корни последнего уравнения удается выразить в простом виде. Все эти частные случаи позволяют упростить уравнение (5.17). [c.100]

Остановимся подробнее на расчете точки в поле течения (рис. 14.3, а). Пусть в соседних точках 1 ж 2 с координатами х, у и Х2, у2 известны параметры потока. Из точек 1 ж 2 исходят и пересекаются в некоторой искомой точке 3 две характеристики разных семейств. По известным параметрам потока определяем коэффициенты/И и тг дифференциальных уравнений (4). Точку пересечения характеристик можно определить (в первом приближении) как точку 3 пересечения касательных к характеристикам в точках 1 ж 2 решением разностных аналогов дифференциальных уравнений (4) [c.274]

Известны различные модификации метода упругих решений. Остановимся на двух из них методе упругих решений в форме дополнительных нагрузок и методе упругих решений в форме переменных параметров упругости. [c.310]

В п. 6.6 было дано понятие о начальном участке ламинарного течения в круглой трубе, описана в основных чертах структура потока и приведены приближенные зависимости для определения основных параметров этого участка. Остановимся на некоторых методах расчета начального участка в плоской и круглой трубах. Разработано несколько таких методов, причем [c.353]

В 6 гл. 6 было дано понятие о начальном участке ламинарного течения в круглой трубе и описана в основных чертах структура потока, а также приведены приближенные зависимости для определения основных параметров этого участка. Остановимся иа некоторых методах расчета начального участка в плоской и круглой трубах. Разработано несколько таких методов, причем одни опираются на теорию пограничного слоя, в основе других лежат приближенные уравнения движения. [c.388]

В общем случае при изучении неустановившегося движения мы должны вводить в число определяющих параметров время /, которое представляет собой переменную величину. При рассмотрении механически подобных движений мы встречаемся с изменением численного значения параметра i за счёт изменения масштабов и за счёт изменения времени в процессе движения. В связи с этим мы остановимся сначала на некоторых общих замечаниях о кинематически подобных неустановившихся движениях. [c.73]

Остановимся на одном из наиболее распространенных машинных методов определения критических нагрузок — методе начальных параметров. [c.440]

Остановимся на общей структуре пособия. В первой главе рассматривается часто встречающаяся в инженерной практике задача расчета средних температур по моделям с сосредоточенными параметрами. Здесь же изложены методы решения систем линейных и нелинейных алгебраических уравнений и обыкновенных дифференциальных уравнений, дано описание соответствующего стандартного программного обеспечения. Подробно разобраны примеры программ расчета стационарных и нестационарных температур для системы, состоящей из твердых тел и движущихся жидкостей. Изучение первой главы необходимо для понимания материала следующих. [c.4]

В критерии подобия наряду с переменными входят физические параметры жидкости, которые зависят от температуры. Поскольку температуры по сечению и длине потока переменны, то переменны и физические характеристики жидкости. Остановимся на способе осреднения физических параметров (плотности, вязкости и т. д.), зависящих от температуры. [c.333]

Схема профиля. Интервалам рабочих и холостых перемещений соответствуют те участки профиля, на которых радиус-вектор получает положительные или отрицательные приращения интервалам останова—участки, на которых радиусы-векторы постоянны эти участки профиля очерчены дугами окружностей из центра кулачка. Точки профиля, лежащие на границах отдельных участков, называют основными точками про шля, а радиусы-векторы, проведенные в эти точки из центра кулачка,— основными радиусами-векторами. Углы а между основными радиусами-векторами будем называть основными углами профиля, а радиус-вектор, которого касается ведомая штанга в начале интервала рабочего перемещения механизма,—н анальным радиусом-век то ром. Начальный радиус-вектор является радиусом базовой окружности (рис. 121). Основные углы профиля будем отсчитывать от начального радиуса-вектора в направлении, обратном вращению кулачка. Основные радиусы-векторы и углы являются основными геометрическими параметрами профиля. [c.166]

Остановимся лишь на особенностях температурной зависимости D. С понижением температуры при температурах фазовых переходов Тт (определяемой по (30,12)) и То2 (определяемой из системы уравнений (30,13) ) соответственно появляются отличные от нуля значения r]i и Т12. Для рассматриваемых здесь фазовых переходов второго рода параметры Ц] и т 2 в точках переходов не имеют скачкообразных изменений и постепенно возрастают с уменьшением Т от нулевого значения сначала быстро, а затем все более медленно. В результате на кривой зависимости InZ) от i/T при Т = Т(п VL Т = Tq2 должны иметь место изломы. [c.304]

Практическое прогнозирование работоспособности оборудования должно базироваться на шести—восьми основных параметрах. Основными параметрами, которые характеризуют предельное состояние деталей и узлов и могут быть использованы для практического прогнозирования эксплуатационной долговечности, являются поврежденность деталей температурный режим эксплуатации количество пусков-остановов (для котлов и изменение нагрузки) длительность эксплуатации геометрические размеры (большие остаточные деформации и износ стенок труб поверхностей нагрева) механические свойства материалов и структурное состояние металла. [c.174]

Остановимся теперь в рамках рассматриваемой структурной модели на количественных оценках некоторых параметров рентгенограмм наноструктурных материалов, выполненных с использованием компьютерного моделирования [131, 132]. [c.115]

Эти уравнения следует одновременно решать относительно всех искомых показателей размерности. В данном случае показателей больше, чем независимых уравнений. Перед нами пять искомых величин и три уравнения можно определить любые три показателя размерности как функцию двух остальных. Выбор этих двух показателей размерности произвольный, однако удобнее выразить их в виде функции одной или нескольких безразмерных величин, т. е. сочетания безразмерных параметров. Поэтому в данном случае остановимся на варианте, который позволит определить показатели размерности Ь, f к i как функцию показателей размерности а и е. Получим [c.216]

Многое делается и в области совершенствования методов контроля узлов и деталей при ремонтах. Ранее контроль качества лопаточного аппарата, узлов и деталей турбоагрегатов осуществлял ремонтный персонал. С ростом наработки агрегатов участились случаи аварийного останова из-за поломок лопаточного аппарата. Эти причины обусловили создание в объединениях службы контроля качества лопаточного аппарата, узлов и деталей турбоагрегатов. В основу проводимых службой обследований были положены методы неразрушающего контроля. Значение неразрушающих методов контроля как эффективного средства повышения надежности в настоящее время можно считать общепризнанным. Существующие средства контроля предназначены для выявления дефектов типа нарушения сплошности материала изделий контроля геометрических параметров оценки структуры материала изделий оценки физико-механических свойств. [c.97]

Остановимся сначала на задаче о консервативной механической системе. Это в действительности общий случай, так как путем добавления времени t к числу позиционных переменных и введения в пространство конфигураций дополнительной оси t, а также замены слов независящая от времени h словами независящая от параметра т любая механическая система может быть сделана консервативной. Соединим точки qi,..., qn и <7i,..., траекторией, которая приводит к стационарному значению интеграл [c.292]

Моделирование применяется почти во всех отраслях науки и в практической деятельности человека. С помощью моделирования решаются самые разнообразные задачи. Не имея возможности Б отведенных рамках охватить все случаи, остановимся только на тех вопросах, с которыми приходится сталкиваться при исследовании прочности материалов и конструктивных элементов, работающих в экстремальных условиях силового, теплового и химического воздействия, сосредоточив внимание на наиболее характерных и принципиальных вопросах, поскольку фактически все испытания на прочность проводятся в условиях, моделирующих работу материала при заданных параметрах механического нагружения, теплового состояния и химического воздействия среды. Однако прежде чем перейти к изложению основных идей теории и практики моделирования, напомним об известных приемах моделирования и о задачах науки о моделировании. [c.13]

Метод Эйлера применим к анализу таких типов потери устойчивости, т. е. таких явлений, которые характеризуются наличием возможности перехода от одной формы равновесия к другой, бесконечно близкой к ней, при фиксированной нагрузке (т. е. равенство нулю производной Р/й/ при некотором значении Р, где Р — сила, а [ — характерный параметр деформации системы). В то же время этот метод не может быть применен в тех случаях, когда потеря устойчивости формы равновесия состоит в переходе не к другой форме равновесия, а к колебательному движению. Остановимся на вопросе о применимости метода Эйлера в случае, если потеря устойчивости принадлежит типу перехода к новой устойчивой форме равновесия, но посредством скачка. Можно отметить два характерных варианта. Водном из них этот переход происходит в точке бифуркации, до которой (Р < Р ) зависимость Р — / линейна. В другом — переход происходит в предельной точке, до которой (Р < Р,) зависимость Р—[ нелинейна. В первом случае метод Эйлера позволяет найти Р, во втором же — этот метод неприменим. [c.372]

Допустим, что интересующие нас задачи решаются путем введения переменных действие — угол, т. е. соответствуют уравнению Гамильтона — Якоби с разделяю-Ш.ИМИСЯ переменными (см. 6.2). В целях простоты ограничимся здесь одномерными системами. В конце этого параграфа мы остановимся на том, как можно распространить эту теорию на многомерные системы. Переменные действие— угол, соответствуюш,ие невозмущенной системе с гамильтонианом Яо, обозначим через и w . Уравнения движения решаются методом Гамильтона — Якоби, а функция Гамильтона — Якоби ищется в виде степенного ряда по параметру X, [c.191]

Храповые остановы находят широкое применение в различных подъемно-транспортных машинах. Так, для транспортирующих машин разработана нормаль муфт-остановов типа УХ (фиг. 8), основные параметры которых приведены в табл. 3. Эти муфты-остановы, включающие в себя упругие муфты и храповые остановы, выполнены применительно к редукторам серии РМ с электродвигателем типа АО. Муфта-останов типа УХ имеет две сборки — левую, показанную на фиг. 8, предназначенную для вращения муфты по направлению стрелки А, и правую — для вращения муфты в обратном направлении. Размер Н на фиг. 8 соответствует расположению горизонтальной полки угольника крепления стойки на уровне опорных плоскостей лап редуктора РМ с учетом монтажной подкладки под редуктор толщиной 5 мм. Другие конструкции муфт-остановов приведены на фиг. 9, а и б. [c.15]

Основные параметры муфт-остановов типа УХ (размеры в мм) [c.17]

Переходя к расчету рассматриваемой пневмогидравлической системы, остановимся на определении некоторых параметров пневматической ее части. При расчете примем, что редукционный клапан 3 и дроссель 5 (см. рис. XII.7) полностью открыты и, следовательно, механизм будет иметь наименьшее время срабатывания. Удлинение этого времени, как уже отмечалось, может быть достигнуто регулировкой редукционного клапана и дросселя. [c.235]

Имея в виду анализ условий возникновения меж- и внутри-зеренных разрушений (см. рис. 3.2), остановимся на соотношении между параметром a = f//def и аналогичной величиной Иакл = dpn/rfef, описывающей зарождение внутризеренных пор на включениях [см. зависимость (2.52)]. Шдчеркнем, что в отличие от параметра д.]jdtA величина как следует [c.159]

Известно больщое количество работ, посвященных установлению взаимосвязи локальных критериев разрушения с треЩ И-ностойкостью материала Ki - Прежде чем перейти к анализу некоторых предложенных моделей прогнозирования трещино-стойкости, остановимся на некоторых общих положениях, используемых практически во всех моделях, связывающих Ki с локальными критериями. Известно, что характер распределения напряжений и деформаций у вершины трещины как при анализе НДС в упругой, так и в упругопластической постановке является сингулярным [16, 200]. Поэтому при использовании локальных критериев, отнесенных к материальной точке деформируемой среды, разрушение должно начинаться при сколько угодно малой приложенной нагрузке. Чтобы избежать этого и получить ненулевые критические значения внешних параметров, необходимо принять некоторое дополнительное требование, в качестве которого вводится следующее условие напряжение или деформация должны достичь критических значений в некоторой области перед вершиной трещины размером Гс [170, 222]. Эту [c.226]

В связи с этим имеет смысл рассмотреть отдельно стационарное решение уравнений тепло- и массообмена в газе (например, для случая капли в бесконечном объеме газа (гь= °о)), когда все параметры не зависят от времени, а на поверхности капли фиксированного радиуса а и фиксированной температуры имеется постоянный вдув (испарение) или отсос (конденсация) газа. Это решение в общем виде получено И. X. Рахматулиной. Остановимся для упрощешш на случае, когда газовая фаза состоит из одной компоненты с постоянным коэффициентом теплопроводности [c.318]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Остановимся на одном из наиболее употребительных машинных методов опрсде.чения критических нагрузок — методе начал1,Ш51х параметров. К нему мы еще раз обратимся в 108 при определении собственных частот колебаний упругих систем. [c.445]

В связи с обсуждением топологических свойств особенностей в нематиках остановимся кратко на топологическом истолковании дислокаций — особых линий в кристаллических решетках. Представим себе неограниченную кристаллическую решетку и введем оси х , 2, Ха, направленные вдоль трех основных периодов решетки величины этих периодов пусть будут Oj, о. Энергия решетки не меняется при ее параллельных сдвигах на любые расстояния вдоль осей Xi, J j, х . Области изменения параметров вырождения (величин сдвигов) — отрезки длины а,, а , Oj, причем у каждого отрезка обе его концевые точки рассматриваются-как [c.207]

Условия устойчивости системы (8.10) можно искать в матричной форме, пользуясь некоторыми матричными соотношениями (см. [51, 52]). Если считать эти соотношения известными, то вывод условий абсолютной устойчивости будет простым. Однако простота вывода и самих условий устойчивости является кажущейся, так как доказательство матричных соотношений, на которые опирается вывод, и их явное выражение через параметры системы достаточно слолсны. Поэтому остановимся на методе Лурье 1331, состоящем в переходе к каноническим переменным. [c.267]

Полностью поляризованный свет (линейно, циркулярно или эллиптически) удобно изображать с помощь.ю сферы, предложенной в конце XIX в. Пуанкаре. Кроме сферы Пуанкаре существует еще несколько методов описания поляризованного света (параметры Стокса, вектор Джонсона, квантовомеханпческое представление), однако мы остановимся на методе Пуанкаре, поскольку он прост, нагляден и позволяет кратчайшим путем решать проблемы, возникающие при использовании различных оптических поляризационных устройств >. [c.35]

Предположим, что в отношении теплопроводности все соли, применяемые для адиабатического размагничивания, ведут себя более или хменее одинаково. Ясно, что в области температур ниже 0,1° К созданная однажды разность температур с течением времени остается практически неизменной. В случае постоянного теплового потока разности температур со временем становятся все больше и больше. Посколысу измерение термометрического параметра дает его среднее значение но образцу, такие неоднородности делают результаты, полученные через некоторое время после размагничивания, ненадежными. Остановимся па двух хорошо известных иримерах, [c.451]

Остановимся на физическом смысле полученных осредненных параметров потока. Легко видеть, что значения параметров Т, р и X и др. равны соответствуюш им значениям параметров такого газового потока, который может образоваться при выравни- [c.270]

Остановимся на отдельных гипотезах, связанных с замыканием уравнений турбулентных течений. Заметим, что среди большого числа гипотез (моделей) турбулентности можно выделить две наиболее характерные группы. К первой отнесем модели, устанавли-ваюш,ие конечные связи между характеристиками турбулентности и осредненными параметрами течения. Вторую группу составляют модели турбулентности, используюш,ие дополнительные дифференциальные уравнения для той или иной характеристики турбулентности (подробный обзор гипотез турбулентности приведен в работе 119]). [c.45]

Рассмотрим информационные характеристики и параметры оптшес-ких сигналов источников излучения. Оптическое излучение полностью описьшается волновой и квантовой теория1уш излучения. Волновая теория хорошо объясняет большинство явлений, связанных с формированием изображения квантовая теория описьшаег возбуждение электромагнитного поля, фотоэлектрический эффект и ряд других эффектов, связанных с взаимодействием излучения с веществом. Остановимся на волновом описании электромагнитного поля. [c.39]

Остановимся еще на вопросе о применении в теории упругости матрицы (тензора) Грина. Определяется она следующим образом. Пусть р — некоторая точка области О и Г(р,д) — соответствующее ей решение Кельвина — Сомильяны. Пусть /(р, (/)—некоторая матрица, каждый столбец которой удовлетворяет уравнениям Ламе (по координатам точки р), а точка р присутствует в элементах этой матрицы как параметр. Тогда можно показать (повторяя фактически все рассуждения, [c.569]

В качестве примера, демонстрирующего особенности использования программного комплекса, остановимся на задаче моделирования динамики системы автоматического регулирования ядер-ной паропроизводящей установки (ЯППУ) малой мощности с реактором интегрального типа. В процессе проектирования системы автоматического регулирования исследовались проблемы расчетного обоснования ядерной безопасности ЯППУ в переходных режимах и в проектных аварийных ситуациях (обесточивание, стоп-вода , стоп-пар , отключение главного циркуляционного насоса и секций парогенератора и др.). Структурная схема моделируемой системы (см. рис. 11 на вклейке) скомпонована с помощью элементов каталога Реакторные блоки , а субмодели Кинетика нейтронов , Система управления , Теплофизические параметры АЗ и т.д., представляющие собой сложные многоуровневые структуры, набраны из каталогов общетехнической библиотеки типовых блоков. Общее число элементов в схеме - более 370, функциональных переменньгх - около 3000. На этом же рисунке размещены окна визуализации поведения физических параметров системы автоматического регулирования в процесее моделирования. [c.77]

Машины и приборы, применяемые для выполнения различных т-производственных npou eeefr. имеют р яд специфических особенностей. Последние, очевидно, определяют различия в их схемах, конструкциях, системах управления и т. д. Однако эти различия относятся главным образом к исполнительным органам машин и датчикам приборов и в основном определяются различиями в требованиях к их кинематике и динамике. Целый ряд проблем, решаемых конструктором, являются общими для машин и приборов любых отраслей техники. К таким проблемам относятся согласование (синхронизация) перемещений звеньев механизмов, входящих в состав машины определение мощностей, требуемых для привода машины и ее отдельных узлов выбор типа двигателя и определение его основных параметров распределение масс подвижных звеньев машины, при котором обеспечивается устойчивость ее движения определение времени разгона и останова машин, вопросы устойчивости машин и приборов на их основаниях (фундаментах) и т. п. [c.12]

Вместе с тем существование в циклически деформируемой детали усталостной трещины (даже остановившейся в своем развитии) может быть опасным, так как практически не бывает режимов нагружения, в которых не могут возникнуть случайные или закономерные отклонения от стабильного цикла (перегрузки, аварийные ситуации, удары и т. д.). При этом ранее остановившаяся усталостная трещина может вновь начать расти вплоть до полного разрушения детали В этих условиях наиболее важными характеристиками, определяющими возможность безопасной эксплуатации деталей, являются критические параметры нераспространяющихся трещин, такие, как предельное (максимальное) напряжение существования нера-спространяющейся трещины (или, что практически то же самое, напряжение, необходимое для роста трещины) и предельный размер трещины. [c.110]

Математическое обоснованиеметода начальных параметров. Существенными в построении решения методом начальных параметров являются два обстоятельства а) условия, которым дол.жна удовлетворять система частных решений, из коих конструируется общее решение однородного уравнения, соответствующего рассматриваемому, и б) вид используемого частного решения неоднородного уравнения. Остановимся на обоих этих вопросах на примере решенного выше уравнения (12.123). [c.220]

Остановимся на расчете многопролетных стержней с несколькими упругими промежуточными опорами (рис. 3.19, а). Решение этой задачи при переменных EJ (х), к (j ), iVo (л ) можно вести методом начальных параметров. Граничные условия при х = О а х = I формулируются так же, как и для однопролетных стержней. Жесткость промежуточных опор учитывается следующим образом. Из условия равновесия элемента стержня над i-и опорой (рис. 3.19, б) следует, что [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...