Промежуточная упругая опора

Стержень с промежуточными упругими опорами. На рис. 2.8,6 показан пространственно-криволинейный стержень с промежуточной упругой связью, линейная жесткость которой r, угловая —Сг. При нагружении в сечениях стержня, связанных с упругими элементами, возникнут сосредоточенные реакции силы и моменты, которые, воспользовавшись б-функциями, можно ввести в уравнения равновесия. Рассмотрим наиболее простой случай упругих связей, когда на обобщенные перемещения (линейные и угловые) точек крепления связей дополнительных ограничений не наложено, т. е. когда можно положить [c.80]

Положим, нам необходимо определить критическую силу для стержня, имеющего промежуточную упругую опору с коэффициентом жесткости с (рис. 456). означает, что [c.440]

Однако энергетический метод может дать хорошее приближенное решение при небольшом числе членов ряда только тогда, когда имеется полная физическая ясность Б задаче, т. е. когда полностью ясна качественная картина потери устойчивости. Например, для шарнирно-опертого стержня с одной симметрично расположенной промежуточной упругой опорой (рис. 3.20, а) нетрудно представить себе, что при малой жесткости опоры с стержень теряет устойчивость по форме 1, близкой к одной полуволне синусоиды. Кроме того, в силу симметрии задачи всегда возможна потеря устойчивости по форме 2, при которой упругая опора не деформируется. Для формы 1 критическую силу можно получить, задавая прогиб в виде ряда [c.108]

Пусть необходимо рассчитать трехпролетный стержень, изображенный на фиг. 67, а. Жесткости опор 2, 3 и 4 соответственно равны С2, .J и С4. Опора 1 — абсолютно жесткая. Жесткость i представляет силу, под действием которой упругая опора г смещается на единицу в направлении, нормальном к оси стержня. Наложим в сечениях над промежуточными упругими опорами 2 и 3 стержня защемления, упраздняющие возможность поворота этих сечений. Дополнительными жесткими стерженьками сверху предотвратим смещение опор (фиг. 67, б). Полученную таким образом систему стержней подвергнем действию внешней нагрузки. В стержнях, удерживающих систему от смещений, возникнут при этом растягивающие усилия R , и R , в стержнях же самой системы — изгибающие моменты, эпюра которых изображена на фиг. 67, б. [c.199]

Если на -м участке в сечении с абсциссой 5 ротор имеет промежуточную упругую опору, то вместо равенств (6) имеем [c.174]

Рис. 73. Схемы к расчету трубопровода с промежуточной упругой опорой а — расчетная б — без упругой опоры в — эквивалентная расчетная.

Промежуточная упругая опора [c.301]

Промежуточная упругая опора. Поглощает вибрацию карданной передачи. Она состоит из кронштейна, закрепленного на поперечине 26 болтами с гайками. Поперечина, в свою очередь, крепится гайками на болтах, приваренных к кузову. На болты крепления поперечины устанавливаются стальные распорные втулки 20 и резиновые изолирующие втулки [c.83]

Изложенный метод решения уравнений равновесия стержня с промежуточной шарнирной опорой, лежащего на упругом основании, является весьма эффективным и может быть использован при любом числе опор. Этот метод легко обобщить и на случай, когда промежуточные опоры упругие. В этом случае реакция опоры [c.164]

На рис. 3.13 показан стержень переменного сечения с двумя промежуточными опорами (шарнирной при е=б1 и упругой при 8=82). В упругой опоре при колебаниях возникает сила, направленная по оси Х2. Получить уравнения малых колебаний стержня в плоскости чертежа с учетом промежуточных связей. [c.73]

На рис. 4.8 показан пространственно-криволинейный стержень с сосредоточенной массой и промежуточными опорами. Для большей определенности примем, что реакции в шарнирной и упругой опорах (показанные на рис. 4.8 пунктиром) совпадают по направлению с [c.89]

Упругие опоры включают в себя упругие элементы, помещенные между фундаментом и концом вала. Конструктивные модификации таких опор чрезвычайно разнообразны. Упругий элемент может устанавливаться непосредственно на ротор между вкладышем и корпусом подшипника и между корпусом подшипника и фундаментом. Если учесть конечную жесткость жидкостных пленок подшипников скольжения, а также зазоры в подшипниках качения, то расчетная схема ротора будет иметь вид, представленный на рис. II 1.6. Величина Сд характеризует жесткость самой опоры и т характеризуют некоторые промежуточные массы, а i—эквивалентную жесткость самого подшипника. Очевидно, что при установке упругого элемента на цапфы ротора жесткости j и необходимо поменять местами. [c.138]

Рис. II 1,6. Схема ротора на упругих опорах с промежуточными массами

Компенсация несоосностей роторов осуществляется с помощью упругих элементов в опорах изломом упругой линии ротора на промежуточной дополнительной опоре применением промежуточных опор, соединенных с демпферами сухого трения применением податливых упругих муфт и муфт-механизмов , компенсирующих несоосность практически без реактивных сил и моментов. [c.448]

Как видно из изложенного, предложенный способ полностью охватывает руг задач статически определимых и неопределимых балок, лежащих на жестких и упругих опорах, при любой коиструкции промежуточных и крайних опор. Рассмотренные балки могут иметь постоянный и ступенчато изменяющийся момент инерции и быть нагружены произвольной вертикальной нагрузкой и нагрузкой от моментов. [c.83]

Ротор турбокомпрессора опирается на два подшипника (передний— шариковый и задний — роликовый), расположенных в упругих опорах, имеюш,их масляное демпфирование. Ротор свободной турбины опирается на четыре подшипника (передний — сдвоенный шариковый, воспринимающий осевую нагрузку, задний упорный — также шариковый, воспринимающий осевую и радиальную нагрузки, и два роликовых промежуточных подшипника для уменьшения прогиба длинного вала свободной турбины, расположенных в упругих опорах и имеющих масляное демпфирование). Все подшипники расположены в трех опорных узлах. [c.133]

В случае упругих опор иногда выгоднее за лишние неизвестные принять не опорные моменты, а опорные реакции. В таком случае мы отбрасываем промежуточные опоры и их действия на балку заменяем реактивными силами [c.214]

Возьмем в качестве простейшего примера стержень, концы которого оперты на абсолютно жесткие опоры. Промежуточное сечение лежит на упругой опоре (рис. 47). [c.270]

Если сжатый стержень концами опирается на абсолютно жесткие опоры и в ряде промежуточных сечений лежит на упругих опорах, то при определении критической нагрузки придется взять систему уравнений вида (44). Число таких [c.272]

П1,ью упругих рамок 6, которые, прогибаясь на величину /о, создают необходимую силу натяжения растяжки Рд. Для ограничения перемещений подвижной части применяют специальные ограничители 5, устанавливаемые с зазорами б,, и бр. При большой массе подвижной системы (рис. 9.38, г) ее укрепляют на опоре, состоящей из нескольких -ТОНКИХ торсионов 1, закрепленных между двумя платами 2. Крепление опор с трением упругости производят или непосредственно на неподвижном основании (рис. 9.39), или с помощью промежуточных упругих элементов (рис. 9.40), предохраняющих опоры от обрыва при работе в условиях вибрации, возможных [c.555]

Крутящий момент от коробки передач к заднему мосту передается карданной передачей (рис. 113), включающей в себя два трубчатых вала, соединенных между собой карданом. Передний карданный вал соединен с ведомым валом коробки передач через эластичную муфту и фланец, перемещающийся вдоль карданного вала на шлицах задний конец переднего вала установлен в прикрепленной к поперечине упругой опоре с шариковым подшипником. Промежуточная опора поддерживает среднюю часть карданной передачи и поглощает ее вибрацию. [c.128]

Рассмотрим пример расчета трубы высотой, 60 м, диаметром I м с промежуточной жесткой опорой на высоте 40 м район установки 111 нормативный скоростной напор 450 Па. Модуль упругости 15 ГПа. [c.130]

Для балок со значительной распределенной массой упругость опор вводится в граничные условия и условия на промежуточных опорах. [c.307]

Расчетная схема винта при промежуточной шарнирной опоре изображена на фиг, 603, б. Дифференциальное уравнение упругой липни правого участка винта [c.805]

Оболочками в теории упругости называют тела, ограниченные двумя криволинейными поверхностями, расстояние между которыми h (толщина) мало по сравнению с другими размерами тела. Поверхность, которая делит толщину оболочки пополам, называют срединной. В частном случае плоской срединной поверхности оболочка превращается в пластину. Поэтому, так же как арки называют кривыми стержнями, оболочки иногда называют кривыми пластинами. Этот термин удачен для незамкнутых оболочек, применяемых для перекрытия больших площадей без промежуточных опор, но неудачен для замкнутых оболочек, таких, как сферическая и цилиндрическая (резервуары и т. п.). Можно использовать оба термина. Для краткости будем использовать только термин оболочка . Под тонкими оболочками понимаются такие, у которых отнощение толщины h к наименьшему радиусу кривизны R срединной поверхности мало по сравнению с единицей. Допуская обычную для технических расчетов погрешность в 5%, будем считать тонкими оболочками такие, у которых max (/г/i ) < 1/20. Подавляющее большинство встречающихся на практике оболочек имеют отношение h/R, лежащее в пределах 1/1000 /г// sg 1/50. [c.214]

Разберем случай а), когда средняя опора является шарнирной. Рассмотрим стержень в изогнутом положении при потере устойчивости. Обозначим через Ма изгибающий момент над промежуточной опорой, составим дифференциальное уравнение упругой линии для левого участка [c.384]

Рассмотрим теперь неразрезную балку (рис. 7.72, а). Будем постепенно уменьшать левый пролет балки. В этом случае касательная к упругой линии, проведенная через шарнир левой опоры, в пределе (при / ->0) совпадает с недеформированной осью балки (рис. 7.72,6), т. е. поперечное сечение балки над промежуточной опорой / поворачиваться не будет. Таким образом, балку, показанную на рис. 1.12, а, при / ->0 можно рассматривать как балку, защемленную в сечении 1 (рис. 7.72, ). [c.313]

Конструкция нелинейной опоры с промежуточной массой представлена на рис. III. 13. Роль промежуточной массы выполняет внутреннее кольцо 1. Наружная обойма подшипника 2 упруго соединяется со статором. Пружины 4 установлены в стакан 5. Каждый стакан имеет два сухаря-ограничителя 3, 6. Сухарь 3 ввернут в стакан и является неподвижным. С помощью этого сухаря можно получить различные предварительные натяги пружин. [c.147]

Выбор промежуточных упругих опор для трубопроводов — это сложная задача оптимального проектирования, решаемая на ЭВМ [6]. Однако для предварительных расчетов, а также для расчетов малоответственных трубопроводов в инженерной практике нашел широкое применение способ выбора прмежуточиых упругих опор, реализующий идею минимизации напряжений в трубопроводе от весовой нагрузки и получивший наименование способа уравновешивания весовой нагрузки по пролетам трубопровода [6]. [c.370]

Ограниченность возможности определения критического напряжения в сжатых стержнях по формуле Эйлера заставила ученых искать другие пути решения этой задачи в случаях сжатия за пределом пропорциональности материала. Такими поисками были заняты крупные европейские ученые, в числе которых в Англии Ренкин (1820—1872), в Германии Энгессер (1848—1931), в Швейцарии Тетмайер (1850—1905). Ими были предложены различные эмпирические расчетные формулы. В России вопросами устойчивости занимался профессор Петербургского института инженеров путей сообщения Ф. С. Ясинский (1856—1899). Ему принадлежит идея сведения расчета на устойчивость сжатых стержней к расчету на простое сжатие путем введения коэффициента продольного изгиба ф. Этот метод получил распространение во всем мире. Ясинским, кроме того, решена задача об устойчивости сжатого стержня с промежуточными упругими опорами и другие, связанные главным образом с расчетом элементов мостовых ферм. [c.562]

При наличии на каком-либо участке однопролетного трубопровода упругой промежуточной опоры (рис. 73, а) расчет производим аналогичным образом, приняв точку С крепления промежуточной опоры к трубопроводу за точку приведения. В этом случае упругая опора лишь увеличивает коэффициент жесткости системы и не оказывает влияния на величину приведенной массы. Действительно, если рассматривать трубопровод как систему с одной степенью свободы, то без упругой опоры расчетная схема имеет вид, изображенный на рис. 73, б, а при наличии упругой опоры появляется дополнительная жесткость с п (рис. 73, в). Для определения приведенной массы Мпр отбрасываем упругую опору, а правый конец (точка В) освобождаем и находим опорные реакции и кривую прогиба трубопровода. Приведенный коэффициент жесткости трубопровода с р вычисляем по прогибу точки приведения без учета упругой опоры, по конструктивным же данным последней находим ее коэффициент жесткости с п. Сум- [c.183]

Остановимся на расчете многопролетных стержней с несколькими упругими промежуточными опорами (рис. 3.19, а). Решение этой задачи при переменных EJ (х), к (j ), iVo (л ) можно вести методом начальных параметров. Граничные условия при х = О а х = I формулируются так же, как и для однопролетных стержней. Жесткость промежуточных опор учитывается следующим образом. Из условия равновесия элемента стержня над i-и опорой (рис. 3.19, б) следует, что [c.106]

В тех случаях, когда роторы являются тяжелыми и когда они имеют (по своей природе) большой и нестабильный в процессе длительной эксплуатации дисбаланс, и особенно в случае, когда машина работает на закритическом режиме и без применения специальных упругих элементов (например, за счет большой длины ротора), тогда обычная внутренняя амортизация на низких частотах не может быть осуществлена эффективной на частоте вращения из-за большой потребной жесткости упругих элементов, ибо им приходится в данном случае воспринимать большую статическую силу (силу веса ротора). Такое положение имеет место, например, во многих электрических машинах, турбинах. В этом случае остаточная периодическая сила, передающаяся через достаточно жесткую упругую связь, расположенную под опорами ротора, является достаточно большой. Выполненные нами исследования показывают, что эту силу можно существенно ослабить с помощью применения двухкаскадной амортизации с промежуточной массой, часть которой является настроенным антивибратором (на частоту вращения). Этот антивибратор создает (без учета сил трения) на промежуточной массе узел колебаний у вертикальной и горизонтальной компонент движения следовательно, динамические усилия локализуются на промежуточном теле и не передаются далее на корпус и опоры машины. Этот метод борьбы с колебаниями вблизи с источником мы назвали внутренней упругоинерционной виброзащитой. Она почти не изменяет габаритов и веса машины. Ее расчет описан нами ранее. [c.452]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...