Последовательность деформаций

Аппроксимирующая функция имеет такой вид, что граничные условия на опорном контуре удовлетворяются автоматически. Необходимо удовлетворить граничным условиям на свободном крае. Потребуем, чтобы в трех точках свободного края симметричной половины плотины удовлетворялись все четыре граничные условия (3.8,4). Выражаем усилия через деформации и затем последовательно деформации — через перемещения, получаем граничные условия свободного края в перемещениях. [c.84]

Волновая передача (рис. 3.53) состоит из жесткого I и гибкого 2 зубчатых колес и генератора волн 3, составленных по схеме планетарной передачи. Вставленный в гибкое колесо генератор волн упруго деформирует его, превращая из круглого в эллиптическое. Зубья гибкого колеса в зоне большей оси входят при этом в зацепление на полную высоту с зубьями жесткого колеса (участок а на рис. 3.53) и совершенно не касаются друг друга в зоне малой полуоси (участок в ). На участках между а и б зубья жесткого и гибкого колес зацепляются частично ( б ). Вращение генератора волн приводит к последовательной деформации гибкого зубчатого колеса на новых участках (движение волны деформации) и перемещению зон зацепления. Так как числа зубьев жесткого и гибкого 2 зубчатых колес не одинаковы, то при неподвижном жестком колесе за один оборот генератора гибкое звено повернется на число угловых шагов зубьев, равное Хх — г . [c.274]

Выше был рассмотрен эффект дробности деформации при ВТМО с прокаткой и показано, что множественность деформации оказывает существенное влияние на микроструктуру и тонкую структуру в направлении измельчения их и более равномерного распределения дефектов решетки (дислокаций). Для ковки множественность последовательных деформаций является характерной. При ковке достигается высокая степень дробления зерен и субзерен, повышается плотность дислокации с более равномерным распределением их в объеме металла. Таким образом, при ВТМО с ковкой лучшим образом реализуются структурные преимущества дробной пластической деформации аустенита. [c.53]

Таким образом, сходимость метода последовательных деформаций и оценка погрешности в данном случае будут такими же,, как в методе последовательных приближений с учетом нагрузочных невязок, и, как будет показано ниже, имеют вид [c.81]

При необходимости проведения математического моделирования процесса нагружения используются шаговые методы. Все они предусматривают обязательное применение процедуры А. Если реализация процедуры В затруднена, нужно использовать простую модификацию метода последовательных нагружений. Если же доступна реализация обеих процедур, следует использовать метод последовательных нагружений с уточнением нагрузочной невязки для моделирования процесса нагружения либо метод последовательных деформаций для моделирования изменения состояния конструкции во времени. [c.87]

Подводя итог нашим выводам, мы можем сказать, что практически, в силу неизбежных погрешностей производства, стержень начинает прогибаться сразу после того, как на него подействовала какая-нибудь сила. Представив начальный прогиб (у ) в виде ряда Фурье, мы для отношений, характеризующих изменение различных гармоник ряда в зависимости от изменения силы сжатия, получили равенства (14). Первое выражение (14) стремится к бесконечно большой величине, когда сила сжатия стремится к первой критической силе Р . Поэтому мы вправе предположить, что первая гармоника является доминирующей в наблюдаемом прогибе. Экспериментально это подтверждается, но опыты не подтверждают другого вывода, подсказываемого 469, о том, что при P-vPj прогиб в среднем сечении может быть сколь угодно большим. На рисунке 112 схематически показана последовательность деформаций для первоначально искривленного в форме одной полуволны синусоиды стержня, подвергающегося действию постоянно возрастающей осевой силы сжатия. Мы видим, что прогиб в середине достигает максимального значения тогда, когда концы стержня удалены друг от друга на некоторое малое расстояние. Если опыт продолжать также после того, как концы стержня пройдут [c.565]

Эти обозначения особенно удобны в том случае, когда приходится рассматривать последовательные деформации. Так, например, деформацию А с последуюш ей деформацией В можно записать в виде у = ВАх при записи через компоненты эта система уравнений была бы очень громоздкой. Матричная алгебра или столь же удобные тензорные обозначения очень широко используются в теоретических работах по кристаллографии мартенсита. Однако для чтения настоящего раздела читателю не обязательно знать правила операций с матрицами при желании напечатанные жирным шрифтом прописные буквы можно рассматривать просто как краткий способ обозначения деформаций. Так как матрицы не обладают свойством коммутативности при перемножении, приведенная выше деформация С = ВА может не быть эквивалентной деформации С = АВ- [c.319]

Двухмерные и трехмерные движения рассматриваются в основном в теоретической гидродинамике. При этом движение жидкости представляется как непрерывная и последовательная деформация сплошной материальной среды. Его изучение имеет цель — выразить математически, в форме дифференциальных уравнений, основные кинематические и динамические характеристики как непрерывные функции координат и времени и может быть выполнено двумя методами Лагранжа и Эйлера. [c.58]

Свободной ковко II называют процесс последовательной деформации металла под ударами бойка молота или под нажимами бойка пресса, имеющего возвратно-поступательное движение (рпс. IV. 1, г). Ковкой получают заготовки ответственных деталей машин валов, шатунов, шестерен и др., в условиях индивидуального и мелкосерийного производства. [c.147]

Назовем ряд непрерывно увеличивающихся формоизменений последовательностью деформаций. Последовательность простых сдвигов, определенных линейными преобразованиями (2.63), получается путем увеличения ув- Предположим, что величина уз ограничена некоторым конечным значением = При простом сдвиге в упругом материале касательное напряжение т у, согласно уравнению (2.66), пропорционально натуральной дефор- [c.85]

Рис. 2.27. Последовательность деформаций, требующая минимальной работы.

В этом параграфе, посвященном конечным деформациям, сопоставлялись по величине затрачиваемой на них механической работы различные последовательности деформаций, удовлетворяющие всем точным условиям, характеризующим течение идеально пластичной среды. В других экстремальных или вариационных принципах, предложенных для такой среды применительно к бесконечно малым деформациям (о чем будет идти речь и в гл. 3), при варьировании обычно допускают последовательности деформаций, которые в том или ином отношении дают отклонения от точного решения. [c.137]

Пористый упругий материал, содержащий жидкость 597 Последовательность деформаций 85 [c.855]

Профилограммы панели из стали ВНС-2 в различных поперечных сечениях (рис. 8, а) свидетельствуют о значительном диагональном прогибе продольный прогиб практически отсутствует. Очевидно, что часть швов должна быть. сварена в противоположном направлении. Для панельных конструкций можно рекомендовать последовательность швов, предусматривающую некоторое уменьшение деформаций от усадки и устранение деформаций, вызывающих диагональный прогиб (рис. 5,в). При сварке в приведенной последовательности деформации [c.86]

Рпс. 133. Вытяжка с двойным перегибом заготовки а — схема штампа б — последовательность деформации 1 — 4) [c.157]

Последовательность деформаций квадратной заготовки и превращения ее в цилиндрический колпачок показана на рис. 143. Эта операция производится на горизонтальном прессе давлением 30 тс. [c.164]

Рис. 143. Последовательность деформаций квадратной заготовки и превращение ее в цилиндрический колпачок

После ряда последовательных деформаций при вращении заготовки в центральной части ее возникнут растягивающие напряжения как в направлении оси у, так и в направлении оси х. Возникновение растягивающих напряжений является следствием неравномерной деформации заготовки по диаметру. [c.28]

При образовании замкнутого профиля заготовки происходит деформация осадки кромок и обжатие трубной заготовки по диаметру (г) на длине 4. (сечение III—III). Указанная последовательность деформации была положена в основу при выводе формулы для определения давления металла на валки в сварочном узле трубоэлектросварочных станов. [c.282]

Последовательность деформации заготовки. Валки стана перемещаются вдоль оси прокатки, обкатывая и обжимая заготовку (рис. 8.12.1). Поворот валков происходит с помощью консольно закрепленных шестерен (рис. 8.12.2), которые находятся в зацеплении с неподвижной рейкой. После перемещения из одного крайнего положения в другое валки реверсируются и возвращаются в исходное положение. Цикл повторяется с частотой 20 - 250 мин в зависимости от типоразмера стана (чем крупнее стан, тем меньше скорость движения клети). [c.640]

В задачах строительной механики обычно не требуется применять какие-либо искусственные приемы введения параметра поскольку его роль может выполнить параметр интенсивности внешней нагрузки (при этом мы придем к методам многоступенчатого загружения по типу описанных в работах 16, 52]) либо параметр жесткости системы (здесь мы придем к методу последовательных деформаций в форме задачи прямого подбора сечений [32). [c.138]

Постепенная (последовательная) деформация фланцев крышки и корпуса закаточными роликами первой и второй операций показана на рис. XI—4. В современных высокопроизводительных закаточных автоматах продолжительность образования одного двойного закаточного шва меньше 1 сек. [c.330]

Весьма полезный результат применения формулировки прин ципа при предыстории покоя состоит в другой форме последовательных приближений к уравнению состояния простых жидкостей. Вместо того чтобы рассматривать медленные течения, рассмотрим малые деформации. Такая ситуация возникает, например, при колебательных движениях малой амплитуды. Чтобы норма тензора G для такого движения была мала, необходимо рассматривать лишь то, что имело место в недавнем прошлом. Тогда можно доказать, что в приближении первого порядка уравнение состояния простой жидкости с затухающей памятью имеет вид [c.146]

Отметим, что, применяя в качестве образующей закономерно деформирующийся круг, можно просто решать многие вопросы проектирования задания или замены (аппроксимации) некоторых сложных поверхностей. При этом значительно упрощаются геометрические построения, конструктивные формы и технологический процесс изготовления изделий с криволинейными поверхностями. Можно спроектировать и построить самые разнообразные поверхности, изменяя закон движения и деформации образующего круга и принимая в качестве направляющих осей прямые линии или плоские и пространственные кривые. Полученные таким образом поверхности могут заменять целый ряд сложных технических поверхностей, в которых конструктор не установил, не учел или не обнаружил возможностей циклических поверхностей. Отметим, что циклические поверхности дают возможность применить способ получения сложных форм с заранее заданными свойствами, например получить каналовую или трубчатую поверхность с заданной последовательностью (закономерностью) изменения площади сечения канала и с заданной формой входного и выходного отверстий. [c.206]

Поперечную и продольную усадки сварных заготовок (рис. 5.59, а) можно скомпенсировать увеличением размеров заготовки под сварку па величину предполагаемой деформации уменьшить сваркой обратно-ступенчатым способом (рис. 5.59, б 1—6 — последовательность сварки). Угловая деформация (рис. 5.59, й, и) может быть устранена или снижена предварительным угловым изгибом заготовок [c.251]

Деформацию изгиба (рис. 5.60, а) можно исключить предварительным обратным прогибом балки перед сваркой (рис. 5.60, б) рациональной последовательностью укладки швов относительно центра тяжести сечения сварной балки (рис. 5.60,6, в случае несимметричной двутавровой балки вначале сваривают швы I и 2, расположенные ближе к центру тяжести) термической (горячей) правкой путем нагрева зон, сокращение которых необходимо для исправления деформации заготовки, до температур термопластического состояния (рис. 5.60, г штриховкой показаны зоны нагрева). При правке заготовки нагревают газовым пла.менем или дугой с применением неплавящегося электрода. Разогретые зоны претерпевают пластическую деформацию сжатия, а после охлаждения — остаточное укорочение. Последнее обусловливает дополнительную деформацию сварной заготовки, противоположную но знаку первоначальной внешней сварочной деформации. Подобную деформацию можно также получить, если наложить в указанных зонах холостые сварные швы. [c.252]

Высокие прочностные свойства необходимы, чтобы инструмент обладал сопротивляемостью соответствующим деформациям в процессе резания, а достаточная вязкость материала инструмента позволяла воспринимать ударную динамическую нагрузку, возникающую при обработке заготовок из хрупких материалов и заготовок с прерывистой поверхностью. Инструментальные материалы должны иметь высокую красностойкость, т. е. сохранять большую твердость при высоких температурах нагрева. Важнейшей характеристикой материала рабочей части инструмента является износостойкость. Чем выше износостойкость, тем медленнее изнашивается инструмент. Это значит, что разброс размеров деталей, последовательно обработанных одним и тем же инструментом, будет минимальным. [c.276]

Далее, когда обработана установочная поверхность, обрабатывают остальные поверхности, соблюдая при этом определенную последовательность и имея в виду, что обработка каждой последующей поверхности может искажать ранее обработанную поверхность. Это происходит по той причине, что снятие режущим инструментом слоя металла с поверхности детали вызывает перераспределение внутренних напряжений в материале детали, что приводит к ее деформации. [c.40]

Далее последовательность операций устанавливается в зависимости от требуемой точности поверхности чем точнее должна быть поверхность, тем позднее она должна обрабатываться, так как обработка каждой последующей поверхности может вызвать искажение ранее обработанной поверхности это происходит из-за того, что снятие каждого слоя металла с поверхности детали вызывает перераспределение внутренних напряжений, что и вызывает деформацию детали. [c.131]

Особенности кинетики рекристаллизации в процессе изотермических выдержек после горячей деформации создают широкие возможности для управления величиной зерна деформированного металла и соответственно свойствами. В качестве примера можно привести режим последовательной деформации стали на непрерывных станах с регулируемым числом проходов и длительностью междеформационных пауз. Последние выбирают так, чтобы конец паузы (начало деформации при оче- [c.380]

Drop hammer forming — Молотовая штамповка листового металла. Процесс создания форм последовательной деформацией листового металла в соответствующих штампах повторяющимися ударами гравитационного или механического молота. Процесс ограничен относительно неглубокими деталями и тонким листовым материалом приблизительно от 0,6 до 1,6 мм (от 0,024 до 0,064 дюйма). [c.942]

Принято различать мгновенное, запаздывающее и предельное восстановления. Мгновенное восстановление— это деформация, которая происходит сразу же после разгрузки, т. е. после того, как напряжение снято (или стало изотропным). Его можно представить в виде разрывного изменения величин рассматриваемых как функции времени. Термин запаздывающее восстановление (упругость) используется для описания последовательности деформаций, обычно представляемых непрерывными функциями Предельное равновесное) восстановление означает деформацию, измеренную от состояния, непосредственно предшествовавщего мгновенному восстановлению, до состояния, к которому жидкость стремится и достигает его через бесконечное время. [c.165]

Последовательность деформаций можно представлять в виде кривой в пространстве, отнесенном к прямоугольной системе координат е, а, 0, откладывая абсолютную температуру как ап-ликату, соответствующую значениям объемной деформации е и среднего напряжения а, изменяющимся по некоторому закону в плоскости е, о. Последовательности деформаций для нагружения или разгрузки тела, в течение которых температура 0 не [c.26]

Указанные простые выражения для Qe, Ро и полезны, когда требуется подсчитать тепловые изменения состояния или когда описываются тепловые циклы с обратимыми ветвями, отвечающими предписанным последовательностям деформаций. Это можно пояснить примером. Рассмотрим замкнутый тепловой цикл из трех последовательных действий (которому на плоскости е,о (рис. 1.25) соответствует треугольник) с началом в точке А ( 1, а = 0, 61). Пусть тело сначала адиабатически нагружается до напряжения от и температуры 0 (движение до точки В с координатами е, а), затем нагревается при поддержании его объема постоянным до тех пор, пока температура не возрастет от 0 опять до 01 [движение до точки С (е, 01)], и наконец разгружается при постоянной температуре (движение вдоль изотермы 01 = сопз1 от точки С обратно в точку А). Поскольку при движении вдоль адибаты А В теплообмен отсутствует, вдоль ВС поглощается количество тепла Qi и вдоль С А выделяется количество тепла Рг, то, согласно первому закону термодинамики, по завершении цикла получим [c.62]

Гидравлика изучает жидкость не как материальное тело, состоящее из множества молекул, а как непрерывную, сплошь заполняющую простр анство (без образования пустот) среду — континуум. При таком положении движение жидкости представляет собой непрерывную и последовательную деформацию сплошной материальной среды, а жидкость в неподвижном сосуде рассматривается как находящаяся в состоянии покоя, хотя по молекулярной теории строения вещества все ее молекулы непрерывно перемещаются. [c.53]

Ввиду отмеченного выше, приходится обратиться к методу решения системы нелинейных уравнений, свободному от упомянутого недостатка, поскольку речь идет об исследовании устойчивости или о расчете вантовостержневых систем по деформированной схеме. В качестве такого метода изберем шаговый метод решения, который применительно к задачам строительной механики развивался в ряде работ [16, 32, 51, 52, 87, 88]. Обычно в применении шагового метода исходили из физических соображений, в связи с чем по существу один и тот же метод получил различные обоснования и наименования у различных авторов ( метод многоступенчатого нагружения [16], метод последовательных деформаций [32] и т. п.). [c.135]

На рис. 1.6 схематически показана картина такой последовательной деформации мостообразного скачка. [c.17]

Рис. 1.6. Качественная картина последовательной деформации мостообразного скачка при изменении степени перерасширения

В случае течения идеального газа предельная степень перерасширения будет соответствовать таксжу режиму, когда (при последовательной деформации мостообразного скачка) замыкающий прямой скачок, увеличившись до диаметра среза сопла, установится на нем, как пока- [c.17]

При аппроксимации неразвертывающих-ся поверхностей следует учитывать, что аппроксимирующие поверхности этих поверхностей нельзя получить так, как для торсов — только путем последовательного ряда изгибов разверток. В этих случаях материал развертки после превращения ее в одежду модели должен иметь соответствующие остаточные деформации (растяжение, сжатие и др.). [c.297]

Рассмотрим схему последовательных операций калибровки подшипников скольжения на автоматическом прессе (рио. 8.4). Спишальный захват устанавливает подшипнпк 3 над отверстием калибрующей матрицы 4 (положение /). Затем направляющая часть центрального стержня 2 входит во внутреннюю часть подшипника (положение II) и верхний пуансон 1 вдавливает подшипник в матрицу 4 (положение и/). После этого центральный стержень продвигается вниз и его калибрующая часть проходит через подшипник (положение IV). Этим осуществляется калибровка виутреш1его и наружного диаметров. Для обеспечения калибровки по высоте нижний 5 и верхний пуансоны продолжают движение навстречу друг другу до заданного предела (положение V ). Затем нижний пуансон отводится вниз, а центральный стержень вверх, и верхний пуансон / при дальнейшем своем ходе проталкивает под-шиппик из матрицы вниз (положение VI), после этого цикл повторяется. Такое последовательное расчленение деформаций на ряд операций позволяет снизить усилие калибровки в 2—3 раза, в сравнении с калибровкой, при которой деформация производится почти одновременно. Предварительная пропитка заготовок маслом значительно облегчает процесс. [c.426]

Поскольку одна плоская решетка без дополнительных устройств не всегда достаточно эффективна при использовании ее в качестве распределительного устройства, возникает необходимость в других способах выравнивания потока. Одним из способов является последовательная установка системы плоских решеток, каждая из которых имеет меньший коэффициент сопротивления, чем необходимый коэффициент сопротивления при одной решетке. В этом случае растекание струи будет происходить постепенно от одной решетки к другой (рис. 3.10, а), что исклюйает возможность новой деформации потока вследствие перетекания жид1сости из [c.87]

Наибольшее распространение получили механические методы, которые в основном различаются характером расположения измеряемых баз и последовательностью выполнения операций разрезки и измерения деформаций металла. Напряжения в пластинах в простейшем случае определяют, считая их однородными по толщине, что справедливо только в случае однопроходной сварки. Так как разгрузка металла от напряжений происходит упруго, то по измеренным деформациям вырезанной элементарной пластинки на основании закона Гука можно вычислить ОН [214]. В случае ОСН при многопроходной сварке, применяемой при изготовлении толстолистовых конструкций, распределение напряжений по толщине соединения крайне неоднородно [86—88], поэтому достоверную картину распределения напряжений можно получить либо только по поверхности соединения [201], либо по определенному сечению посредством поэтапной полной разрезки образца по этому сечению с восстановлением поля напряжений с помощью численного решения краевой задачи упругости [104]. Последний экспериментальночисленный метод [104] будет рассмотрен подробно далее. [c.270]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...