Режим приведенный

Наконец, режим, приведенный на фиг. 26, V, ограниченный неполной [c.707]

Режим, приведенный на фиг. 48, включает переохлаждение до 300—320° и последующую изотермическую выдержку при 640—670°. [c.115]

Опытами, проведенными на Уралмашзаводе, было установлено, что в случае отжига по этому режиму садок весом больше 100 т режим, приведенный на фиг. 74, не гарантирует отсутствия карбидной сетки. Вследствие этого на Уралмашзаводе охлаждают рабочие валки по режиму, приведенному на фиг. 72, и подвергают улучшению. [c.143]

Режим, приведенный в табл. 28, экспериментально проверен путем построения линий износа и графиков изменения температур масла в картере и стале-алюминиевых вкладышей в процессе приработки капитально отремонтированных двигателей ЯМЗ-204 [204]. [c.197]

Отверждение фаолита в камере производят в течение 30 ч с постепенным подъемом температуры до 130° С, соблюдая температурный режим, приведенный в табл. 21. [c.294]

Определение 143 — Тензор 154 Режим приведенный 105—107 [c.451]

Режим отпуска и соответствующую рабочую твердость выбирают на основании практических данных о стойкости штампов, отпущенных при разных температурах. Как правило, чем меньше размер штампа, тем выгоднее иметь более высокую твердость. Можно ориентироваться на температуры отпуска и значения твердости, приведенные в табл. 66. [c.442]

Так как значение приведенной длины больше критического, то режим течения нленки конденсата в нижней части трубы турбулентный. [c.167]

Условия работы вихревых труб таковы, что оптимальное значение плошади соплового ввода зависит от многих входных и геометрических параметров, определяющих режим работы, в первую очередь, от степени расширения в вихревой трубе. Ю.Б. Чижиков на основе теории подобия получил приведенную ранее зависимость (2.19), из которой F для двухатомных газов и воздуха можно определить как F = 0,327/TtJ . Рекомендации достаточно упрощены, так как не учитывают всей совокупности совместного воздействия всех управляющих параметров. Очевидно, [c.71]

Рассмотрим вариант 2 - испарение охладителя завершается во второй зоне. Из данных, приведенных на рис. 6.6, следует также, что как бы велика ни была интенсивность теплообмена в первой зоне (или величина 7i), независимо от протяженности области испарения, при увеличении плотности внешнего теплового потока и превышении им некоторого определенного значения неизбежно наступает режим теплообмена, при котором температура пористого материала в области испарения превышает температуру Т достижимого перегрева жидкости и в точке z = z происходит смена режима теплообмена. Используя последнее из условий [c.139]

В нахлесточном соединении (см. рис. 2.6, б) внешние силы F образуют пару сил, моментом которой ввиду малого плеча пренебрегают. Приведенные расчетные формулы пригодны для швов сварных конструкций, нагруженных осевыми силами, но не моментами последний случай встречается реже и мы его рассматривать не будем. [c.23]

Выше было показано, что при течении в цилиндрической трубе с трением дозвуковой поток ускоряется, а сверхзвуковой тормозится, причем предельно возможным состоянием в обоих случаях при непрерывном изменении параметров является критический режим, т. е. достижение потоком скорости звука в выходном сечении трубы. Уравнение (17) позволяет установить количественную связь между изменением скорости и приведенной длиной трубы X- Если на входе в трубу поток дозвуковой и приведенная скорость его равна Я1 и если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого формулой (18), то на выходе из трубы поток будет также дозвуковым, причем из уравнения [c.187]

Поясним способ пользования этими кривыми на конкретном примере. Пусть дана труба с приведенной длиной х 0,6. По кривой 3 видно, что в этой трубе установится критический режим ( 12=1) при значении приведенной скорости на входе Xi = 1,95. Проверим сначала характер течения в трубе в случае Ai > 1,95, например для = 2,2. По формуле (16) можно вычислить скорость в конце трубы [c.190]

Рассмотрим теперь особенности течения с трением при сверхзвуковой скорости на входе в трубу. Из формулы (130) следует, что если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого для данного значения К > i формулой (131), то по длине трубы скорость потока будет уменьшаться, оставаясь сверхзвуковой. На выходе из трубы при непрерывном торможении потока будет получено Я2 > 1. При некотором значении приведенной длины трубы, называемом критическим, из уравнения (130) следует ф( 2)= 1, т. е. 2=1. Этой длине соответствует предельно возможный режим течения с непрерывным изменением скорости от заданного значения A,i > 1 до кч = 1. Если X > У.кр, то непрерывное торможение потока в трубе невозможно. В этом случае уравнение (130), описывающее течение с непрерывным изменением скорости, не имеет решений для 2, так как из него следует ф(Я-2)< 1. В действительности при этом в начальном участке трубы сверхзвуковой поток тормозится [c.263]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

При этом в ряде опытов наблюдалась картина течения жидкости, приведенная на рис. 5.1, б. Краска, попав в поток испытуемой жидкости в виде тонкой струйки в центре живого сечения или на его периферии, продолжала на всем протяжении потока двигаться струйкой (или струйками, так как в некоторых опытах Рейнольдс вводил в поток сразу несколько струек по сечению). Это свидетельствует о том, что и частицы испытуемой жидкости движутся также струйчато (слоисто), так как в противном случае (при наличии поперечного перемещения частиц) струйка краски была бы разрушена. Такой режим движения был назван ламинарным. [c.66]

Для решения поставленной задачи наиболее рационально привести (пересчитать) моментную характеристику электродвигателя Мз = / (п) к валу гидромотора и, решив совместно уравнения приведенной характеристики Мд = /(п) и нагрузочной характеристики М = / (п), определить рабочий режим гидромотора. [c.217]

Приведенные соображения показывают, что эффекты скольжения имеют существенное значение при полетах скоростных самолетов и космических аппаратов. В последнем случае из-за высокой разреженности атмосферы (аномально высокая кинематическая вязкость V = ) /р") режим обтекания поверхности космического объекта может оказаться ламинарным даже при очень высоких скоростях движения. Тогда эффект скольжения увеличивается со снижением [c.69]

Приведенные зависимости могут быть использованы для расчета потерь на вязкое трение при ламинарном течении проводящей жидкости в каналах МГД-устройств постоянного тока с гладкими стенками. Однако для этого необходимо знать, когда режим течения является ламинарным. [c.435]

Проследим связь между режимом отдельных элементов водопровода на примере схемы городского водопровода, приведенной на рис. 14.2, а, б. Пусть режим расходования воды городом в течение суток задан графиком водопотребления согласно рис. 14.1. В этом случае водопроводная сеть подает воду непосредственно к водоразборным устройствам. Следовательно, режим работы сети в целом определяется режимом водоразбора и может характеризоваться тем же графиком водопотребления. [c.159]

При увеличении расхода воздуха (отрицательные углы атаки профиля) срыв потока происходит с вогнутой. стороны лопатки. Образующиеся при этом вихри прижимаются основным потоком к профилю и имеют устойчивый характер (рис. 6.2). Наступает турбинный режим. Приведенное объяснение физической сущности явлений, приводящих к ломпажу, находится в соответствии с формой характеристики (рис. 6.3) левой ее ветви соответствует помпаж, крайней части правой ветви — турбинный режим и режим запирания. [c.152]

Наиболее обшим скоростным и нагрузочным режпмом, при -мепяел1ым в американской практике для приработки дизельных двигателей на динамометрических стендах, является режим, приведенный в табл. 2, [c.21]

Свойства стали 5ХНМ иллюстрируются графиком, приведенным на рис, 329, где видно влияние температуры отпуска на свойстиа этой стали, а также температуры испытания для стали, закаленной и отпущенной при 550°С (при. менен нормальный режим термической обработки штампов из этой стали, нод- [c.439]

Формы деталей современных машин представляют собой сочетание наружных н внутренних плоских, круговых тпиндри-ческнх и круговых конических поверхностей. Другие поверхности встречаются реже, В соответствии с формами деталей машин наиболее распространены схемы шлифования, приведенные на рис. 6.93. [c.362]

Характерными режимами движения машин являются установившийся и переходный режимы. Установившийся режим характе )ен для машин, выполняющих циклически повторяющийся рабочий процесс. При этом скорость звена приведения является нериодиче-ской функцией времени, период которой равен одному циклу. В частном случае скорость этого звена может быть постоян[[ой. За цикл установившегося движения 2Л = 0, т. е. работа движущих сил полностью затрачивается на преодоление сил полезного и вредного сопротивлений. [c.124]

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После иахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата. [c.166]

Если режим нагружения изменяется ис линейному закону от Pmin до Апах, приведенная эквивалентная нагрузка определится [c.103]

Расчет вихревых труб на режиме подогрева. Расчет вихревых труб, работающих в режиме нагрева практически не отличается от приведенного выше расчета на режиме охлаждения. Тем не менее, следует помнить, что эффекты подогрева в отличие от эффектов охлаждения возрастают с увеличением относительной доли охлажденных масс газа. В задачах нафева, как и в задачах охлаждения, могут реализовываться два характерных потребных режима работы вихревого энергоразделения режим максимально достигаемых эффектов подогрева с обеспечением необходимого расхода подогретых масс газа и режим максимально достигаемой ТеПЛОПрОИЗВОДИТеЛЬНОСТИ [(1 - Ц)П/1тах- [c.225]

С учетом приведенных в гл. 4 сведений о структуре и теплообмене двухфазного потока внутри проницаемых матриц можно представить следующий механизм процесса. После начала парообразования пар течет сначала отдельными микроструями, которые постепенно заполняют все более мелкие поровые каналы. Жидкость движется в виде постепенно утоняющейся микропленки, которая обволакивает частицы материала и заполняет все сужения и тупиковые поры. Под действием капиллярных сил жидкость в пленке перетекает поперек канала. За счет этого обеспечивается равномерная насыщенность пористой структуры. Такой режим сохраняется до полного испарения всего теплоносителя. [c.117]

Однако в некоторых случаях (при очень высоких внешних тепловых потоках) температура проницаемой матрицы очень быстро возрастает в области испарения и достигает в сечении Z величины Т перегрева жидкости до завершения ее полного испарения. После этого жидкость перестает смачивать пористый материал, микропленка свертывается в микрокапли, и происходит резкая смена режима течения двухфазного потока с высокоинтенсивным теплообменом при испарении микропленки на режиме движения во второй зоне Z K дисперсного потока перегретого пара с микрокаплями жидкости. Этот режим отличается относительно низкой интенсивностью внутрипорового конвективного теплообмена. Нужно отметить, что именно такому характеру истечения парокапельного потока из стенки при высокой температуре ее внешней поверхности, значительно превышающей величину Г, соответствуют приведенные на рис. 6.3 экспериментальные данные. [c.134]

Уравнение (5.112) также представлено на фиг. 5.13. Если в приведенном выше числовом примере изменить массовое отношение до 5 и диаметр частиц до 1 лк, то при х = 0,305 м уравнение (5.111) дает величину, равную 666 (точка В на фиг. 5.13). Если же увеличить давление до 20 атм и уменьшить а до 0,1 мк, то вычисленная по уравнению (5.111) граничная величина равна 1,33-10 при X = 0,305 м (точка С на фиг. 5.13). Точка С близка к условиям турбулентного режима. Если UpJY (ч и.-) 16,6, то турбулентный режим имеет место при [c.236]

Рассмотрим сначала установившийся режим работы двигателя, в которог. угловая скорость и величина тока в цгпи якоря имеют постоянные значения и и приведенные выше уравнения принимают вид [c.176]

Выше указывалось, что если приведенная длина трубы меньше критической для данного значения Я], то закономерности течения с трением допускают существованпе потока с непрерывным изменением (снижением) сверхзвуковой скорости на всей длине. Можно показать, однако, что наряду с полностью сверхзвуковым течением здесь также возможно течение со скачком уплотнения внутри трубы и с дозвуковой скоростью на выходе. Такой режим течения в случае % С Хкр может существовать только в определенном интервале значений = П, который находят из условия, что в выходном сечении трубы статическое давление дозвукового потока должно равняться давлению внешней среды. [c.267]

На рис. 7.7 приведен спектр колебаний двухконтурного генератора для случая, когда mi и oj попадают в полосы пропускания контуров (комбинационные тона, расположенные вдали от резонанса, на рисунке не изображены). Автосинхронный режим наступает, когда частота mi захватывает ш , а частота т. захватывает fflj. Устанавливающиеся в автосинхронном режиме частоты m /iV и d (iV—1)/Л/ показаны на рис. 7.7 пунктиром. [c.267]

Кризису пузырькового кипения в точно С па рис. 7.8.2 соответствует крптически11 режим 6apf стажа, когда при достаточно большой приведенной скорости га la W >- W разрушается пу- [c.257]

Приведенные уравнения вместе с упомянутыми уравнениями 3, 4 образуют замкнутую систему, для которой, если заданы все параметры на входе, можно рютать задачу Когаи для обыкновенных дифференциальных уравненип. На ])ис. 7.9.1, где Xj = = mj/m, приведены результаты расчетов вместе с экспериментальными данными, полученными на действующем реакционном змеевике установки замедленного коксования (УЗК) с внутренним диаметром трубы D = 0,1 м, об щей длиной L = 850 м и П-об-разными поворотами через каждье 15 м. Рассмотрен режим с расходом смеси m = 10 кг/с, газосодержанием на входе = = mi(0)/7re = 0,03, давлением на в соде ро = 2,Ъ МПа и распределением теплоподвода Qw z), покапанным на рис. 7.9.1. Упоминавшийся коэффициент местного сопротивления из-за поворотов в Fw для данной конструкции бы.1 принят равным = 1,54 из [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...