Интенсивность внешней нагрузки

Мембранные силы, обозначенные верхним индексом нуль , являются силами в основном безмоментном состоянии равновесия, возникшим до критического состояния. Эти силы определяют из безмоментного состояния с точностью до одного параметра — интенсивности внешней нагрузки. [c.259]

Эти уравнения получены Коши. Они связывают проекции на оси координат полных напряжений с напряжениями, действующими по трем взаимно перпендикулярным площадкам. Если элемент выделен на поверхности тела и Рлг — интенсивность внешней нагрузки, то уравнения (1.3) называются условиями на поверхности. [c.9]

А, равна интенсивности внешней нагрузки Р1 и собственному весу пластины Р2 [c.65]

Проекции интенсивности поверхностной нагрузки на координатные оси обозначим ру, р , а проекции интенсивности массовой нагрузки — X, У, Z. Проекция интенсивности внешней нагрузки считается положительной, если ее направление совпадает с направлением соответствующей координатной оси. [c.10]

На границе тела имеем обратную задачу как правило, бывают заданы компоненты р , Ру и рг и, исходя из них, ищут компоненты напряжения внутри тела. Присвоим проекциям интенсивности внешней нагрузки, равно как и напряжениям у границы тела, значок, тогда выражения (1.4.1) примут вид [c.15]

В общем случае удельное давление изменяется по поверхности тела. Например, удельное давление воды на обшивку судна прямо пропорционально глубине. Однако во многих случаях интенсивность внешней нагрузки можно считать постоянной. [c.19]

Интенсивность внешней нагрузки, имея векторный характер, может быть разложена на проекции по координатным осям [c.34]

Сопоставление величин Oj,max и max. Имея функцию а , легко построить эпюру (рис. 12.43) распределения этого компонента напряжения по высоте балки. Из этой эпюры видно, что максимальное значение Оу равно интенсивности внешней нагрузки q [c.163]

Интенсивность внешней нагрузки [c.16]

Интенсивность внешней нагрузки будем рассматривать как совокупность сосредоточенных сил, приложенных на некоторой длине Ах стержня (рисунок 1.4). [c.16]

Наименьшее из найденных значений qn, соответствующее п = 2, да-ьт критическое значение интенсивности внешней нагрузки [c.219]

Здесь Q — погонные перерезывающие силы, действующие в цилиндрическом сечении — интенсивность внешней нагрузки, нормальной к срединной плоскости диска в частности, если р (г) —давление внешней среды на поверхности диска, то [c.33]

П потенциальная энергия деформации оболочки, qy q ((/, / ) — проекции вектора интенсивности внешней нагрузки на орты е , е , п (е, е, п ), [c.12]

Итак, задача устойчивости цилиндрической оболочки сформулирована как краевая задача на собственные значения для системы дифференциальных уравнений с частными производными (6.4.1) — (6.4.5) при краевых условиях (6.4.6) и условии 2л -периодичности решения по угловой координате. Наименьшее из собственных значений этой задачи определяет критическую интенсивность внешней нагрузки, а соответствующая ему собственная вектор-функция — форму потери устойчивости. Параметрические члены уравнений нейтрального равновесия (6.4.1) в общем случае переменны и определяются путем интегрирования линейной системы уравнений осесимметричного изгиба (6.2.14) при краевых условиях (6.2.9). В выражениях для элементов матриц А, В коэффициентов этой системы (см. параграф 6.2) следует выполнить упрощения, соответствующие принятым допущениям о тонкостенности и пологости оболочки, а вектор-столбец / для рассматриваемого ниже случая нагружения оболочки равномерно распределенным внешним давлением интенсивности Р следует взять в виде [c.185]

Сформулированная задача допускает упрощение в том важном частном случае, когда влиянием моментности основного равновесного состояния на критические интенсивности внешней нагрузки можно пренебречь. В этом приближении в уравнениях равновесия (6.2.5) следует принять = О, что в рассматриваемом здесь случае нагружения оболочки равномерно распределенным внешним давлением интенсивности P q = Р) приводит к следующему выражению для докритического окружного усилия [c.185]

В этом параграфе в геометрически нелинейной постановке рассмотрена задача об осесимметричной деформации слоистой армированной конической оболочки. Оценено влияние геометрической нелинейности на разрушающие интенсивности внешней нагрузки. [c.238]

Внешняя нормальная нагрузка р г), действующая на полупространство, представлена финитной функцией отличной от нуля на отрезке О г Л и равной нулю вне этого отрезка. Функция интенсивности внешней нагрузки представляет собой зависимость [c.185]

Если нам даны радиусы и г , а также компоненты К и Z интенсивности внешней нагрузки, то с помощью уравнений (f) и (j) мы можем в каждом частном случае вычислить силы и [c.480]

X, Y, Z — компоненты интенсивности внешней нагрузки на оболочку в направлениях, параллельных осям х, у, г. [c.627]

Зависимость максимального относительного сдвига в заполнителе ф (а) и прогиба w (б) от интенсивности внешней нагрузки <7, соответствующая решению задачи теории упругости линейна 1). В случае теории малых упругопластических деформаций нелинейность усиливается с ростом нагрузки (2). При счете полагалось hi — h2 — с — 0,0Ь. [c.175]

На рисунках 6.16, 6.17 показано влияние на прогиб величины внешней нагрузки q, На и асимметрии пластины по толщине. С ростом интенсивности внешней нагрузки нелинейный характер кривых 2, 3 (см. рис. 6.16), построенных в общем случае физических уравнений состояния (6.69), (6.70) в моменты времени ъ — О и t — щ, усиливается. [c.348]

Если интенсивность внешней нагрузки qq постоянна по модулю, то при нулевых начальных условиях Ап = О, Вп = 0) получаем [c.370]

Отсюда, интегрируя по г, можем получить выражение Zf, характеризующее взаимное нажатие горизонтальных слоев пластинки однако напряжение само по себе не представляет интереса, так как не превышает по абсолютной величине интенсивности внешней нагрузки пластинки последняя же ничтожно мала по сравнению с напряжениями (10.5), вызываемыми изгибом пластинки, и потому было отброшено в формулах закона Гука (10.1). Уравнение (10.8) мы используем для другой, более важной цели проинтегрировав его [c.297]

Графо-аналитический метод определения перемещений основан на аналогии между дифференциальным уравнением изогнутой оси балки и уравнением, связывающим в дифференциальной форме изгибающий момент М с интенсивностью внешней нагрузки ц. Выпишем еще раз эти уравнения [c.308]

Сравнивая эти выражения, видим, что изгибающий момент М так же связан с интенсивностью внешней нагрузки д, как EJ— кратное значение прогиба, связано с изгибающим моментом М. Рассмотрим уравнение (10.62), связывающее в дифференциальной форме изгибающий момент М с внешней нагрузкой д. Интегрируя его и определив вошедшие в решение произвольные постоянные интегрирования из граничных условий и условий сопряжения участков, можно найти закон изменения изгибающих моментов по длине балки. Однако при построении эпюр М и С никогда не интегрируют уравнения (10.62) в явном виде, заменяя процесс интегрирования обычным статическим расчетом балки. В результате этого расчета получим выражения М и С для различных участков балки, которые представляют собой интеграл дифференциального уравнения (10.62). [c.308]

Г,- ii) — неизвестные функции времени. Начальное искривление шатуна Ио (х) и интенсивность внешней нагрузки / (х, /) представим в форме [c.203]

Гидравлическое оборудование, устанавливаемое на строительных и дорожных машинах с объемным и гидродинамическим приводом, эксплуатируется на открытом воздухе при широком диапазоне изменения температуры в условиях повышенной запыленности, частых кратковременных перегрузок и вибраций. Режимы их работы определяются величиной и интенсивностью внешней нагрузки, характером технологического процесса, выполняемого машиной, и другими факторами. [c.484]

Статические зависимости выражают условия равновесия элемента стержня и дают соотношения между внутренними усилиями и интенсивностью внешней нагрузки. [c.547]

Як 2. Яп — составляющие (по ортам е , е ) интенсивности внешней нагрузки, распределенной по срединной поверхности оболочки [c.7]

ИНТЕНСИВНОСТЬ ВНЕШНЕЙ НАГРУЗКИ [c.8]

Для каждого темпа нагрева испытания вели при трех постоянных уровнях внешней нагрузки. При каждом уровне нагрузки (Т )/СТо(7 о) = onst, где Оо(Т (,)—предел прочности материала при температуре Го = 20° С а (Т) — интенсивность внешней нагрузки, приводящая к разрушению образца при определенном температурном поле Т х). [c.240]

Задача определения мембранных напряжений под несиммет[№Чной нагрузкой сводится к решению трех уравнений (268), (269) и (256) для заданных значений компонентов X, У и Z интенсивности внешней нагрузки. В следующем параграфе будет показано применение этих уравнений к случаю оболочки, подвергающейся давлению ветра. [c.495]

Это дифференциальное уравнение полностью совпадает с (10.62) и отличается от него только тем, что в последнем уравнении изгибающий момент и интенсивность внешней нагрузки имеют индекс ф . В отличие от действительных эти величины называют фиктшным изгибающим моментом и фиктивной нагрузкой [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...