Усадка продольная

В результате электросварки в стыковых швах котельных барабанов возникают внутренние напряжения. Сварочные напряжения в швах возникают главным образом вследствие усадки металла при сварке. Усадка кольцевых и продольных швов в известной степени деформирует барабан как по окружности, так и по длине. Появляющийся при усадке продольного шва прогиб барабана заметен при строжке наружной разделки под автоматическую сварку после выполнения подварочных продольных швов. [c.133]

Рис. 19. Перемещения двутавровой балки от усадки продольных и поперечных швов

Д. Изгиб и укорочение балок от усадки продольных и поперечных швов (см. рис. 1.30, г). Продольный шов (рис. 1.35) создает усадочную силу Ру , которая вызывает изгиб и укорочение балки. Макси- [c.57]

В случае сварки кольцевым швом элементов разной жесткости без прихваток (см. рис. 7) возникает в процессе сварки различное радиальное перемещение свариваемых кромок. Образуется так называемая ступенька (см. рис. 7), которая может достигать, например в конструкциях из алюминиевых сплавов, величины до нескольких миллиметров. В металлах с умеренной теплопроводностью (стали, титановые сплавы) ступенька обычно незначительная. При электрошлаковой сварке кольцевых швов переменная величина поперечной усадки шва по периметру вызывает угловой излом продольной оси оболочек. Оси двух сваренных оболочек образуют некоторый угол, величина которого может быть различной в зависимости от степени жесткости скрепления оболочек во время сварки,, Усадка продольных швов в коротких оболочках (обечайках) вызывает местное искривление прямолинейной образующей (рис. 20, а). Возникает прогиб /. В остальной части оболочка сохраняет правиль- [c.49]

Поперечную и продольную усадки сварных заготовок (рис. 5.59, а) можно скомпенсировать увеличением размеров заготовки под сварку па величину предполагаемой деформации уменьшить сваркой обратно-ступенчатым способом (рис. 5.59, б 1—6 — последовательность сварки). Угловая деформация (рис. 5.59, й, и) может быть устранена или снижена предварительным угловым изгибом заготовок [c.251]

Если шов не перерезает несущий элемент, то, очевидно, сварочная усадка шва не приводит к значительным возмущениям в ней. Например, в узлах, образованных тавровыми соединениями, собственные ОСН затухают на расстоянии от шва порядка толщины листа (см. рис. 5.9). Очевидно, что такая ситуация справедлива, когда напряжения в стенке тавра Оуу малы. Если сварной шов перерезает несущий элемент, но не образует замкнутого контура в плоскости свариваемого листа (например, стыковой кольцевой или пазовый шов в сосуде давления), то на расстоянии от шва порядка толщины листа поперечные и продольные напряжения выравниваются (см. рис. 5.8). При этом [c.297]

К недостаткам центробежного литья следует отнести неточность размеров и низкое качество внутренней полости отливки трудность получения отливок из сплавов, склонных к ликвации возможность возникновения продольных и поперечных трещин за счет высоких центробежных сил и затрудненной усадкИ ОТЛИВКИ. [c.39]

Под действием давления и сил усадки твердая корка изгибается, а на ее наружной поверхности образуется незначительный прогиб (см. ниже). Деформация затвердевшей части происходит подобно продольному изгибу. [c.80]

Для снятия напряжений в блоках, возникающих в процессе неравномерной радиационно-термической усадки, предложено [112] на внутренней поверхности, подверженной действию наибольших напряжений, выполнять неглубокие пазы, проходящие перпендикулярно к оси канала, или спиральные выемки на наружной и внутренней поверхностях [113]. Снятие внутренних напряжений достигается в результате продольного разрезания графитового блока или благодаря использованию составных блоков [114, 115] (рис. 6.20). [c.249]

Помимо деформаций, вызываемых продольной усадкой, конструкции испытывают деформации под действием поперечной усадки швов и наплавленного металла, прилегающего к швам. При симметричном расположении швов поперечные сокращения элементов симме рич-ны. Величина поперечной усадки стыковых швов зависит от количества наплавленного металла и технологического процесса сварки (фиг. 23, а). При несимметричном распо- [c.861]

Усадка стружки. Стружка, деформируясь по направлениям плоскостей сдвига и скалывания, имеет продольную усадку, выражающуюся в укорочении срезаемого слоя по длине, и поперечную усадку, выражающуюся в увеличении размеров ее поперечною сечения против размеров поперечного сечения срезаемого слоя. Величина продольной 1 I [c.275]

Штамповку без подкладных оправок производят в двухручьевом штампе за две операции. Нагретую в печи трубу — заготовку укладывают в полость гибочного ручья штампа. При смыкании пуансона с матрицей заготовка изгибается. Поперечное сечение заготовки получается сплющенным по диаметру. Из гибочного ручья заготовку перекладывают в формовочный, поворачивая ее при этом вокруг продольной оси на 90°. Повторным ходом ползуна производят обжатие заготовки, в результате чего она приобретает круглое сечение и уменьшается в диаметре. При горячей формовке размеры ручья выбирают с учетом усадки от 0,8 до 1,2 % в зависимости от температуры окончания штамповки, которую принимают в пределах 700— 830 С. [c.293]

Режимы резания 513 --продольная — Подача автоматическая 502, 503 Объемная усадка — Расчетные формулы 147 [c.966]

Должны быть приняты меры для предупреждения перемещения и проворачивания арматуры относительно детали из полимерного материала. Наиболее часто употребляемые способы закрепления арматуры представлены на фиг. VI. 21 и VI. 22, а—е. Недостатком арматуры с двумя продольными лысками (фиг. VI. 22, а) является то, что она препятствует усадке полимерного материала, что приводит к образованию в нем внутренних [c.127]

Накопление высокоэластической деформации к моменту выхода листа резиновой смеси из калибрующего зазора проявляется в ориентационной усадке, которая измеряется как относительное сокращение продольных волокон листовой заготовки [c.90]

Рис. 5.59. Усадка и угловая деформация сварных заготовок и способы их устранения а, б - продольная и поперечная усадки в-к- угловая деформация

Поперечную и продольную усадки сварных заготовок (рис. 5.59, а) можно скомпенсировать увеличением размеров заготовки под сварку на величину предполагаемой деформации уменьшить сваркой обратноступенчатым способом (рис. 5.59, б 1-6 -последовательность св ки). Угловое перемещение (рис. 5.59, в, м) может был. устранено или снижено предварительным угловым изгибом заготовок перед сваркой (рис. 5.59, г) уменьшением сечения шва заменой V-образной разделки на U-образную (рис. 5.59, д, е) симметричным размещением наплавленного металла относительно центра тяжести сечения шва заменой V-образной разделки на Х-образную (рис. 5.59, ж) жестким закреплением свариваемых элементов при сварке (рис. 5.59, з) или применением ребер жесткости (рис. 5.59, к). [c.293]

В стальном литье наблюдается склонность к образованию усадочных раковин (см. 1.8.1.3). Ее можно существенно уменьшить при соответствующем расположении и определенных размерах прибылей. Усадка в продольном направлении, которая может достигать 2,2 %, также может быть уменьшена с помощью специальных техно-. логических мероприятий. [c.255]

Приводимая табл. XII. 2 показывает в столбцах 2 и 3 усадку ненагруженного образца из бетона, в столбцах 4 и 5 усадку плюс ползучесть другого образца после нагружения (все в рад х Ю ). Ползучесть вычисляется вычитанием усадки из усадки плюс ползучести и показана в столбцах 6 и 7. На рис. XII. 5 продольная и [c.214]

Продольная и поперечная усадка швов, неравномерно распределенная по сечениям свариваемых элементов, сжимающие остаточные напряжения, действующие в нежестки. конструктивных элементах, приводят к возникновению остаточных деформаций сварных конструкций. На рис. 1У.14 показаны некоторые наиболее распространенные виды сварочных деформаций. Продольный шов или газовый рез на кромке полосы приводят к искривлению ее продольной оси (рис. 1У.14,а). Неравномерная по толщине свариваемых листов и по сечению шва поперечная усадка вызывает деформации грибовидности (рис. 1У.14, б) и углового поворота (рис. 1У.14, в). Усадка продольных и поперечных швов в конструкциях типа балочных приводит к значительным изгибным деформациям балок (рис. IV. 14,г). От кольцевых и продольных швов в оболочковых и трубчатых конструкциях возникают деформации, показанные на рис. [c.78]

Гидравлический У. представляет собою явление внезапного повышения давления в трубах при резком изменении режима движения жидкости в трубопроводе, напр, при внезапном закрытии затвора. Если жидкость, двигавшаяся по трубопроводу постоянного сечения со скоростью с, была внезапно остановлена путем закрытия задвижки, то кинетич. энергия, к-рой обладала и идкость до закрытия, не сразу рассеивается, а предварительно трансформируется в потенциальную энергию давления согласно следующим соображениям. Повышенное давление вызывает, с одной стороны, усадку продольного жидкого столба в трубе, к-рая м. б. вычислена по закону Гука, с другой стороны,— удлинение в материале стенок, к-рое м. б. определено на основании того же закона Гука, пользуясь ф-лой Мариотта. В результате этих деформаций получается общее укорочение продольного ишдкого столба, выражающееся следующей ф-лой [c.223]

Продольное укорочение сварных элементов происхо-, дит вследствие усадки продольных и поперечных швов. Мерой борьбы является назначение заводом-изтото-вителем припусков на усадку по длине деталей. [c.530]

При многопроходной сварке пластин встык в общем случае (рис. 11.13, а) возникают остаточные напряжения — продольные Ох, поперечные и в направлении толщины а . Однако при толщинах б <40...80 мм сопротивление усадке металла по толщине незначительное, и поэтому напряжения Ог малы. Формирование продольных напряжений Ох при укладке каждого очередного валика многослойного шва качественно подобно однопроходной сварке. Последующие валики незначительно изменяют значение остаточных напряжений Ох, и поэтому их распределение по толщине можно считать равномерным (рис. 11.13,6). [c.428]

При электрошлаковой сварке соединение формируется сразу по всей толщине. Возникающие остаточные напряжения в значительной степени зависят от толщины металла. При толщинах до 100 мм усадка металла шва и высокотемпературной около-шовной зоны в направлении толщины происходит свободно, поэтому остаточные напряжения в направлении толщины незначительные. Продольные остаточные напряжения Gx достигают предела текучести металла, и их распределение в поперечном сечении подобно случаю однопроходной сварки пластин встык. При дальнейшем увеличении толщины механизм образования остаточных напряжений изменяется, так как усадка металла в направлении толщины не может при этом происходить беспрепятственно. Вследствие этого возникают значительные остаточные растягивающие напряжения ст . С ростом толщины свариваемого металла при электрошлаковой сварке наблюдается неравномерность распределения температур по толщине, вызванная теплоотдачей с поверхностей. При этом температура в глубине шва выше, чем на поверхностных участках. На стадии охлаждения это приводит к появлению растягивающих поперечных напряжений Оу в глубине металла шва. [c.429]

Рис. 12. Схема оознивновения продольных шутреиних напряжений а процессе усадки смолы в полимерных волокнистых композитах.

Облучение при флюенсе нейтронов и температуре, соответствующих помещенным на рис. 6.26, должно приводить к уменьшению усадки блока по высоте от центра блока к периферии и вызывать больщую усадку на гранях с больщей температурой. Изменения высоты блоков, полученные экспериментально, согласуются с этим предположением. Четыре блока после испыта-иия в реакторе имели продольные трещины, некоторые из трещин [c.256]

Следует отметить, что при прокалке электродов согласно принятому режиму в покрытиях появлялись мелкие кольцевые и продольные трегцины. Появление таких трещин может быть объяснено разностью линейных деформаций и усадкой цементного камия [7 и 81 (в рассматриваемом случае массы покрытия) и металлического стержня при совместном их нагревании и охлаждении. [c.196]

По данным Института электросварки АН УССР, при сварке поясных швов балок из малоуглеродистой стали электродами с ионизирующими покрытиями продольное остаточное сокращение составляет 0,05 -0,02 >/о (с увеличением 5 поясов усадка уменьшается). В результате приварки к вертикальной стенке балки каждой пары рёбер жёсткости непрерывными швами возникает дополнительная продольная деформация элемента, равная 0,3— 0,5 мм. [c.862]

Закономерность развития усадки У(т) устанавливается экспериментально при отсутствии натяжения листовой заготовки приемными устройствами путем многократного измерения продольного размера отпечатка, наносимого валком, например, методом киносъемки. В начальный период, когда состояние листа поддерживается изотермическим, теоретическая-закономерность исчезнове- [c.90]

Трещины (продольные н поперечные)—дефекты сварного соединения в виде разрыва в самом шве или околошов-ной зоне. Трещины в зависимости от температуры образования бывают горячие п холодные. Горячие трещины возникают в наплавленном металле в процессе кристаллизации и усадки при температуре 1100—1300°С под действием растягивающих напряжений. Холодные трещины возникают в легированных с.галях при температурах 100—300 С, а в углеродистых С1алях—при температурах менее 100 С. [c.249]

Поверхностные дефекты. Продольные трещины образуются в результате того, что неравномерная по толщине корочка слитка, отставшая от стенки изложницы в результате усадки, ие выдерживает ферростатического давления жидкого металла. Длина трешин может достигать 1 м. Появлению трешин способствует высокая температура металла, быстрая разливка, неблагоприятное отношение поверхности слитка к его массе. Наименьшей склонностью к образованию продольных трешин обладают слитки, отливаемые в прямоугольные изложницы с вогнутыми или волнистыми гранями. [c.228]

Причины появления сварочных напряжений обусловлены неравномерным нафевом металла при сварке, литейной усадкой кристаллизующегося металла и структурной усадкой (изменением объемов структурных составляющих). Сварочные напряжения могут вызывать деформацию в виде продольной, поперечной и угловой в зависимости от типа сварного соединения формы щва, размера сварной конструкции и технологии сварки (рис. 1.13). [c.39]

I — различная усадка 2 — приложение нагрузки 3 — вероятное упругое 1греддейотвие 4 — продольная ползучесть 5 — поперечная ползучесть 6 — шкала для v 7 — шкала для D . [c.214]

Продольная и поперечная ползучесть двух цилиндров из портланд-цементного бетона, состава l 2t4 с отношением воды к цементу 62% по весу. Усадка порядка 15 см. Один цилиндр не нагружается, другой нагружается напряжением 4,1 -10 dunj M [c.215]

Распределение (IX.39) соответствует, например, равномерной продольной усадке кольцевой зоны с возможными структурными изменениями, возникающей вследствие сваривания двух полубеско-нечных тонких труб. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...