Давление в пограничном эффективное

Результаты опытов (ри 2.8) представляют собой обобщенную характеристику ti,=в виде поля значений максимальных температурных эффектов. Снижение максимально достигаемой температурной эффективности от 0,53 при 5 до 0,49 при 71 = 16,5 связано с увеличением стока воздуха непосредственно из сопла по торцевой стенке в отверстие диафрагмы, что приводит к повышению температуры охлажденных в трубе приосевых масс газа. Очевидно, относительный расход паразитных масс, стекающих в пограничном слое на торцевой поверхности диафрагмы, растет с увеличением перепада давления на вихревой трубе. [c.51]

Испарение капелек воды при сжатии влажного газа происходит как в его объеме, так и на поверхности рабочих лопаток. Так как температура стенок лопаток близка к температуре торможения и выше статической температуры газа в ядре потока, то наиболее эффективным участком испарения капель жидкости являются все же поверхности рабочих лопаток. При работе компрессора температура торможения газа в пограничном слое у поверхности лопаток всегда выше температуры насыщения водяного пара при данном давлении. Большая длительность пребывания частиц парогазовой смеси и капелек жидкости также увеличивает возможность испарения капель в пограничном слое. Все эти обстоятельства приводят к уменьшению вероятности налипания капель и образования пленки жидкости на поверхности лопаток. [c.52]

Теория пограничного слоя, основы которой заложены Л. Прандтлем в 1904 г., оказалась весьма эффективной при решении задач по сопротивлению, возникающему от трения жидкости о поверхность обтекаемого тела. Она позволяет установить, какую форму должно иметь обтекаемое тело, чтобы не возникало отрыва потока, а при появлении отрыва — вычислить возникающее при этом сопротивление давления. Эта теория в большой мере определяет основу современной механики жидкости и газа. Ею широко пользуются для решения задач по теплообмену в различных случаях, в том числе и осложненному массообменом (поступление в пограничный слой газов и паров при реализации теплозащиты или испарении жидкости с обтекаемой поверхности). С помощью точных и приближенных методов теории пограничного слоя удается получить надежные данные по трению и тепломассообмену там, где невозможно применение в полном виде законов переноса различных свойств в жидкостях и газах из-за математических трудностей. [c.3]

На рис. 246 показаны сплошной линией основной профиль и нулевая линия тока в следе за ним, а пунктиром — эффективный контур, обтекание которого потенциальным потоком эквивалентно по распределению давления обтеканию профиля реальной жидкостью. Воображаемый безвихревой поток, входящий в пограничный слой через внешнюю его границу (на рисунке не показанную) с теми я е скоростями, что и действительный поток, но в дальнейшем не подвергающийся действию торможения трением, имеет внутри пограничного слоя большие скорости, чем действительный поток. При этом воображаемый поток не может заполнить всю область пограничного слоя, часть плоскости между нулевой линией тока в действительном движении и границей полутела в воображаемом течении остается не заполненной жидкостью, а линия у = б является граничной линией тока. [c.619]

При расчете кривой /С,с для рассматриваемых каналов желательно учесть трение, поскольку оно влияет на течение двумя независимыми путями. Во-первых, трение вызывает непрерывное уменьшение градиента энергии в направлении течения. Во-вторых, в результате образования пограничного слоя на стенках влияние трения заключается в уменьшении эффективного поперечного сечения канала из-за неравномерного распределения скорости. Это приводит к увеличению среднего скоростного напора и уменьшению уровня давления на величину, зависящую [c.337]

Как уже отмечалось, течение можно считать близким к свободномолекулярному, если минимальная длина пробега много больше, чем характерный размер тела. Однако оказывается, что существуют течения, не удовлетворяющие этому требованию, которые все же могут быть рассчитаны в рамках теории первых столкновений. К числу таких течений относится течение в молекулярном пограничном слое (М. Н. Коган, 1962, 1967). Такое течение возникает, например, у плоской пластинки, установленной параллельно потоку при М Кп Э Отраженные от пластинки молекулы имеют длину пробега на набегающих молекулах в М раз меньшую, чем в набегающем потоке (А. ,), и в Кп/М раз меньшую длины пластинки Ь. В результате около пластинки образуется уплотненный слой толщиной Ь Кп/М, в котором плотность в М/Кл раз больше, чем в набегающем потоке. Несмотря на все это, молекулы испытывают около пластинки лишь по одному столкновению, так как после столкновения эффективная длина пробега молекул возрастает примерно в М раз (явление перерождения молекул) и второе столкновение молекулы испытывают на расстоянии порядка Коо Ь. В режиме молекулярного пограничного слоя сопротивление пластинки в М/Кп раз, а давление в М Кп раз больше, чем в свободномолекулярном режиме. [c.433]

В главе XIV мы уже отметили, что отсасывание ламинарного пограничного слоя является весьма эффективным средством для уменьшения сопротивления трения. Так же, как и падение давления в направлении течения, рассмотренное в предыдущем параграфе, отсасывание стабилизует ламинарный пограничный слой, и уменьшение сопротивления достигается при этом в результате предупреждения перехода ламинарной формы течения в турбулентную. Действие отсасывания проявляется двояким образом. Во-первых, отсасывание уменьшает толщину пограничного слоя, а более тонкий пограничный слой имеет меньшую наклонность к переходу в турбулентное состояние, чем толстый пограничный слой. Во-вторых, отсасывание ламинарного пограничного слоя создает в нем такие профили скоростей, которые обладают более высоким пределом устойчивости, т. е. более высоким критическим числом Рейнольдса, чем профили скоростей в пограничном слое без отсасывания. [c.465]

Другим эффективным средством для повышения максимальной подъемной силы, особенно у крыльев с откидным щитком на задней кромке, является вдувание в пограничный слой вблизи носика щитка тонкой струи воздуха с большой скоростью (рис. 22.17). Этим способом оторвавшемуся турбулентному пограничному слою сообщается дополнительная энергия, благодаря чему течение вновь прилегает к щитку. Сравнив распределение давления на щитке при прилегающем течении с распределением при оторвавшемся течении, можно определить выигрыш в подъемной силе, достигаемый вдуванием струи. Величиной [c.617]

В общем случае произвольного распределения давления вне пограничного слоя для расчета теплообмена необходимо решить систему уравнений пограничного слоя в частных производных. В настоящее время разработан ряд эффективных численных методов решения такой системы на быстродействующих вычислительных машинах. [c.138]

В турбинной решетке на обеих сторонах почти по всему обводу происходит понижение давления. В насосной решетке почти по всей лопатке наблюдается повышение давления. Горизонтальные линии, пересекающие кривые изменения давления на спинке и корыте лопаток характеризуют перепад давлений, а вся заштрихованная эпюра — окружную силу, действующую на лопатку. В турбинной решетке при понижении давления толщина пограничного слоя остается малой вдоль всей ширины лопатки и отрыва не возникает. В насосной решетке толщина пограничного слоя вследствие повышения давления по течению быстро возрастает и на обеих сторонах лопатки происходит отрыв пограничного слоя. Это приводит к сужению эффективного сечения межлопаточного канала и повышению потерь. [c.75]

Опыты показывают также, что на эффективность диффузора влияет форма его поперечных сечений. В круглых и плоских диффузорах потери энергии оказываются минимальными. В диффузорах квадратного или прямоугольного сечения с расширением в двух плоскостях потери выше. Это объясняется различным изменением давлений вдоль потока градиенты давлений в круглых и плоских диффузорах при одинако-вых Рх и р2 будут меньше, чем. в квадратных. В некруглых диффузорах потери повышаются вследствие интерференции пограничных слоев в углах. [c.397]

Указанный эффект смещения необходимо учитывать, в частности, при измерениях в пограничном слое. В соответствии с этим эффектом скорость, вычисленная по измеренному полному давлению, будет равна ее значению в той точке сечения пограничного слоя, которая расположена на эффективной оси. [c.69]

Интегральные методы решения уравнений пограничного слоя отличаются относительной простотой. Они особенно эффективны, если имеется предварительная информация о поведении профилей, (скорости, концентраций, энтальпии). Обычно это имеет место при слабом изменении граничных условий. Если граничные условия меняются резко (сильный градиент давления, резкое продольное изменение температуры стенки, участки вдува), то в этих случаях целесообразно использовать другие методы (например, численные). [c.292]

Несмотря на значительное отличие опытных эпюр распределения скорости и давлений вокруг лопатки от теоретических, существуют некоторые общие закономерности обтекания различных решеток, которые позволяют, используя данные теоретических расчетов в сочетании с анализом по теории пограничного слоя, оценить характерные особенности обтекания различных решеток реальным вязким потоком и их сравнительную эффективность. Так, в свое время были получены опытные данные, которые подтвердили теоретические выводы о более благоприятном обтекании радиальной решетки крыловых профилей сравнительно с обычными (к. п. д. на 2,5% выше). Эти и ряд опытов с другими решетками [26, 27] позволили определить более детально структуру потока в колесах и источники возникновения потерь. [c.294]

Если отношение давлений меньше предельного (еа< т), то с уменьшением Re скачки смещаются по потоку. При а, блИЗ-ких к предельному, скачок несколько смещается против потока. Аналогичное поведение адиабатических скачков наблюдается и в том случае, когда перед ними возникают скачки конденсации. Обнаруженное влияние числа Re легко может быть объяснено изменением физической тол-" щины пограничного слоя (толщины вытеснения). С уменьшением числа Рейнольдса толщина вытеснения растет и эффективные сечения расширяющейся части сопла уменьшаются. В соответствии с этим уменьшается и эффективное значение параметра /эф = Лэф// кр скачки перемещаются к выходному сечению сопла. В режимах, близких к предельному, решающее значение имеет изменение характеристик вблизи горлового сечения. Так как при уменьшении Re область прямого перехода ламинарного слоя в турбулентный смещается по потоку, то отношение площадей /аф изменяется в меньшей степени, чем при больших числах Re, когда переход происходит вблизи горла. Следовательно, при больших Re скачки вблизи горла также смещены по потоку. [c.232]

Измерения показали, что вихри как больших, так и малых масштабов затухают по прохождении расстояния, пропорционального их масштабу. Эти вихри или пульсации давления, как показывают измерения корреляции давления вдоль потока, переносятся со скоростью, изменяющейся в пределах 0,5 -Ь 0,8 от Уоо. Низкие скорости переноса получаются, когда пространственное разделение приемников давления мало или когда коррелированы только флуктуации давления на высоких частотах. Большие конвективные скорости получаются в том случае, когда пространственное разделение приемников давления велико или когда коррелированы только низкие частоты. Таким образом, низкочастотные флуктуации давления проносятся мимо приемников с большей скоростью. Поперечные (в плоскости стенки) и продольные масштабы пульсаций давления, как показали измерения, имеют один и тот же порядок — порядок эффективной толщины пограничного слоя б. [c.448]

НИИ, в котором градиент давления более благоприятен. В результате трехмерный пограничный слой эффективнее противодействует положительному градиенту давления и не отрывается даже при таких значениях положительного градиента, при которых отрыв двумерного потока безусловен. Явления отрыва потока около тел с разрывным изменением формы, например около углов или препятствий, выступающих в толстый пограничный слой по сравнению с характерным размером тела, в опубликованной литературе не рассматриваются. [c.111]

На практике отрыв турбулентного потока является гораздо более важной проблемой по сравнению с отрывом ламинарного потока, поскольку вследствие увеличения числа Рейнольдса как при увеличении размеров тела, так и при увеличении скорости потока происходит переход от ламинарного режима течения к турбулентному. На переход влияют завихренность набегающего потока, градиент давления, шероховатость поверхности, кривизна тела, теплопередача и сжимаемость. Поток в диффузоре, как правило, турбулентный. Из предыдущей главы следует, что ламинарный поток имеет сильную тенденцию к отрыву, поэтому при ламинарном обтекании чрезвычайно трудно создать большую нагрузку на твердую поверхность при высокой эффективности. Однако турбулентный поток гораздо легче преодолевает положительный градиент давления из-за обмена количеством движения внутри пограничного слоя. Следовательно, для создания больших нагрузок поток должен быть турбулентным. [c.143]

Приведенное выше описание процесса образования каверны на поверхности тела является весьма элементарным. В действительности присутствие пограничного слоя изменит форму линий тока основного течения и, следовательно, распределение давления вдоль направляющей поверхности. Кроме того, будут существенными эффективная прочность жидкости на разрыв и ее прилипание к граничной стенке. [c.192]

Указанная система параметров, вообще говоря, могла быть получена и без привлечения уравнений пограничного слоя. Однако анализ этих уравнений позволил скомпоновать электрические параметры сг, В ж Е так, что помимо градиента эффективного давления Р в систему определяющих параметров вошла только одна новая размерная величина аВ /с . [c.545]

Прежде чем перейти к изложению этого способа для общего случая плоского и осесимметричного пограничного слоя с наличием градиента давления вдоль стенки, поясним его сущность на случае обтекания плоской пластины в продольном направлении. Особенностью такого случая является отсутствие градиента давления вдоль стенки. Кроме того, для продольного обтекания плоской пластины мы знаем точное решение уравнений пограничного слоя ( 5 главы VII), что дает удобную возможность для проверки эффективности приближенного способа, хотя бы в рассматриваемом частном случае. [c.192]

Следовательно, для асимптотического профиля скоростей при отсасывании критическое число Рейнольдса круглым счетом в 100 раз больше критического числа Рейнольдса для пограничного слоя на пластине без градиента давления и без отсасывания. Это убедительно показывает весьма эффективное [c.466]

С 1). Развитие этого подслоя вызывает появление некоторого эффективного наклона стенки в основном пограничном слое потока, что в свою очередь приводит к образованию поля давления, которое зависит от распределения числа Маха в основном пограничном слое. Следовательно, должны быть решены две связанные между собой задачи "какие свойства подслоя, образованного трубкой Стантона в вязком потоке, обеспечивают постоянство касательного напряжения и каким образом вязкий подслой влияет на возмущение поля давления в невязком потоке с данным профилем числа Маха М(у). Эти задачи в основном решались методом Лайтхилла [13]. [c.175]

Если взаимодействие на основной части тела не является слабым, то градиент давления, который индуцируется при обтекании внешним потоком эффективного тела, образованного толш,иной вытеснения пограничного слоя, влияет на течение в пограничном слое уже в первом приближении. Таким образом, распределение давления на внешней границе пограничного слоя нельзя считать заданным и его необходимо определять при совместном интегрировании уравнений для невязкого гиперзвукового потока и пограничного слоя. При этом математическая постановка краевой задачи на всей длине тела аналогична ее постановке в локальных областях течений со свободным взаимодействием для режима умеренных сверхзвуковых скоростей [18]. Поэтому можно было ожидать появление эффектов передачи возмуш ений вверх по потоку на всей длине тела, т. е. зависимости решения от краевых условий, заданных вниз по потоку. [c.258]

Управление пограничным слоем в струйных элементах, предназначенных для выполнения непрерывных операций, было исследовано Орнером и Тафгом [95]. Чтобы воздействие управляющего давления на струю, обтекающую криволинейную стенку, было более эффективным, ими использовано несколько каналов управления. Соответствующая схема показана на рис. 17.3, а. Струя вытекает из канала питания 1 и направляется к приемному каналу, который на рисунке не изображен. Управляющее давление передается по каналу 2 в камеру 3, в стенке которой имеются каналы, через которые вытекают струи, отклоняющие основную струю. При постепенном увеличении управляющего давления первоначально наиболее эффективным является воздействие, оказываемое потоком, вытекающим через канал управления, наиболее удаленный от выходной кромки канала питания. Это определяется тем, что в месте расположения этого канала благодаря форме стенки основная струя в отсутствие управляющих воздействий в наибольшей мере отклонена от исходного направления ее течения. С увеличением управляющего давления в камере 3, вызывающего отклонение основной струи, текущей вдоль стенки, становится более эффективным действие струй, вытекающих через каналы управления, более близкие к выходной кромке канала питания. Выбирая соответствующим образом расположение и проходные сечения каналов управления, можно изменять форму отдельных участков выходных характе- [c.198]

Истечение из профилированного сопла при сверхкритических отношениях давлений сопровождается перестройкой полей скорости в области выходного сечения, обусловленной деформацией пограничного слоя. При докритиче-ских отношениях давлений толщина пограничного слоя и толщина вытеснения достигают максимальной величины в выходном сечении. При сверхкритическом отношении давлений Рн/Р <я(1) волны пониженного давления Рн<Ркр из окружающей среды проникают внутрь сопла по дозвуковой области течения пограничного слоя и устанавливают в этой области тем большие отрицательные градиенты давления (1р1йх<СО, чем меньше Ри/Р <л(,1). Под действием этого отрицательного градиента давления на выходном участке сопла происходит ламинаризации (утоньшение) и сброс пограничного слоя и линии тока образуют расширяющийся канал и сверхзвуковые области течения у стенок сопла (рис. 15.22). Поверхность перехода А.==1 деформируется и смещается внутрь сопла, действительная ( эффективная ) площадь критического сечения и,-вместе с ней расход газа и 1130, возрастают. Деформация линии перехода и увеличение 1130 и расхода через сопло происходит до (рв1р ) стабилизации < я(1), при котором устанавливается полный сброс пограничного слоя в выходном сечении сопла. Дальнейшее снижение (Рн/р ) < (р/р )стабилиз. не вызывает изменения коэффициента расхода и расхода газа (см. рис. 15.21). Действительное сопло запирается при втором критическом отношении давлений (рн/р )<я(1). В этом случае на концевом участке сопла наблюдается существенная деформация полей скоростей с появлением характерных местных сверхзвуковых областей. Струйки, прилегающие к пограничному слою разгоняются до Я,>1, а в области оси сопла остаются дозвуковыми (см. рис. 15.22). [c.307]

Такие методы дают достаточную точность при расчете теплообмена и меньшую при расчете характеристик динамического пограничного слоя, особенно в обтасти течения с положительными градиента.ми давления. В том случае, когда требуется рассчитать только теплообмен, оказалось возможным получить еще более простые решения., используя методы эффективной длины или локального подобия. [c.143]

У толуола, имеющего практически близкие с ДФС показатели по термической стабильности, составляет всего 594 К. Поэтому в ПТУ с этим ОРТ могут быть реализованы как до-, так и сверхкритические циклы. Сравнивая между собой эти циклы, отметим два обстоятельства первое — в одинаковых температурных диапазонах термический КПД до-критических циклов больше, чем сверхкритических второе — положительный наклон пограничной кривой пара на диаграмме состояний в Т — S координатах исключает необходимость перегрева пара на выходе из парогенератора ПТУ с докрити-ческим циклом, что способствует еще больше карнотизации цикла и упрощает конструкцию парогенератора, из числа элементов которого исключается пароперегреватель. Для обоих видов цикла Ренкина положительный наклон пограничной кривой пара на Т — S диаграмме позволяет осуществить процессы расширения рабочего тела на турбине 1—2 и 3—4) целиком в области перегретого пара, создавая тем самым благоприятные условия для ее работы. Однако температура в конце процесса расширения 3—4, определяемая давлением конденсации, оказывается значительно выше нижней температуры цикла, что приводит к необходимости дополнительного отвода теплоты и соответствующему снижению термического КПД цикла. В то же время значительный перепад между температурой рабочего тела в конце процесса расширения 3—4 и температурой конденсации позволяет осуществить регенерацию, которая в основном компенсирует снижение энергетической эффективности цикла, обусловленное спецификой фазовой диаграммы ОРТ. [c.24]

Таким образом, в зоне возможного образования концентрированных растворов турбоустановка Суперфеникс почти идентична обычным установкам с турбинами насыш енного пара. Следует, однако, отметить, что при меньшей влажности пара перед сепаратором промывка пара будет менее эффективной, так как кривая процесса расширения пара пересекает пограничную кривую в i — s-диаграмме при несколько большем давлении, чем у турбин блока ВВЭР-1000. Это может, с одной стороны, потребовать несколько более жестких норм концентрации NaOH, а с другой стороны, сама глубина зоны перегретого пара несколько меньше и соответственно кинетическое запаздывание может оказаться более эффективным. [c.308]

Турбулентный пограничный слой. Предсказание точки отрыва турбулентного пограничного слоя является более важной, но и более трудной проблемой. В большинстве технических устройств (например, турбомашннах) пограничный слой турбулентен. Это позволяет применять сильно изогнутые профили и относительно большие углы атаки при безотрывном обтекании. Однако при отклонении режима работы турбомашииы от расчетного возникают такие положительные градиенты давления, которые приводят к отрыву турбулентного слоя. В этих режимах снижается эффективность и надежность работы машины. [c.183]

Весьма эффективным методом снижения потерь в коротких диффузорах с большими степенями расширения является отсос пограничного слоя и вдув активного потока в диффузорный канал. Некоторые схемы такого воздействия показаны на рис. 10.12. Существует достаточно много схем организации отсоса. Наиболее часто используется щелевой отсос с расположением первой щели отсоса перед сечением отрыва. Более эффективен отсос потока через перфорированные стенки. В этом случае помимо удаления заторможенной жидкости на основное течение накладывается поперечный градиент давления, обеспечивающий отклонение линий тока к стенкам канала (рис. 10,12,6). Зависимость величины от интенсивности отсоса q=mora/m, где /Иою—количество отсасываемой жидкости, а т — общий ее расход, показывает (рис, 10,13), что при q = b % коэффициент полных потерь может быть уменьшен на 20—30 % исходного уровня. Основным недостатком рассматриваемого метода является необходимость использования для отсоса независимого источника низкого, давления и удаления из канала части потока. Добавочные затраты энергии на осуществление этих процессов оказываются заметными. Иногда для отсоса можно использовать естественный продольный перепад давления, имеющийся в диффузоре. Схема такого отсоса с возвратом удаленной жидкости в канал изображена на рис. 10.12,е. Однако эффективность этой схемы мала, так как энергия, необходимая для отсоса жидкости из нредотрывной зоны, заимствуется непосредственно из основного течения, а КПД естественного эжектора достаточно низок. [c.284]

Если местные значения Сь во всех сечениях между центральной частью и концом крыла одинаковы, то одинаковы и распределения давления и нагрузки по хорде. Хотя распределение кривизны или крутки удовлетворяет заданным требованиям только при одном значении Сь, модификация формы в плане теоретически эффективна для всех значений Сь- Так как отрыв может произойти на всем крыле одновременно, если только форма центрального сечения крыла не изменена, чтобы обеспечить меньший пик разрежения, отрыв нельзя задержать. Соответствующие модификации формы других сечений по размаху привели бы к дальнейшим изменениям в распределении кривизны и крутки, так как свойства заданной средней линии профилей изменяются вдоль размаха стреловидного крыла [15]. С учетом поведения пограничного слоя оптимальную форму будет иметь крыловой профиль с увеличенным участком хорды, на котором градиент давления отрицателен, и уменьшенным участком хорды, на котором градиент давления положителен. Путем увеличения радиуса скругления передней кромки можно получить большой благоприятный градиент давления на первых нескольких процентах хорды профиля и избежать отрыва, максимально сократив участок с положительным градиентом давления, на котором напряжение трения равно нулю или близко к нулевому значению можно избежать также перехода и получить наиболее эффективный профиль для заданных условий [181. Вортман снизил сопротивление на 20% но сравнению с существующими профилями с малым сопротивлением [19]. [c.203]

В работе [37] общие положения теории применены к расчету течения перед донным срезом тела и донной областью отрыва. Для решения задачи о локально невязком течении использован метод интегральных соотношений Дородницына [38]. Как показывает сравнение результатов расчета [37] с экспериментальными данными [39] (проведенное в работе [40]), уже для первого приближения распределение давления вдоль поверхности тела определяется достаточно точно (фиг. 9). В работе [40] также в рамках асимптотической теории рассмотрено течение перед донным срезом, но только при гиперзвуковой скорости внешнего невязкого потока. Взаимодействие гиперзвукового потока с пограничным слоем на основной части тела предполагается слабым (Мсх>т 1, где т — характерный наклон эффективной границы, образованной толщиной вытеснения пограничного слоя). В этом случае изменение давления на порядок величины происходит на длинах порядка МооТ, однако область с большими поперечными перепадами давления имеет характерную длину порядка т, как и при умеренных сверхзвуковых скоростях. [c.250]

Одной из задач газовой динамики является разработка способов эффективного торможения сверхзвуковых течений вязкого газа. Пс-пользование теории течений идеального газа для расчета торможения сверхзвукового потока не всегда допустимо. Эксперименты показывают, что часто влияние вязкости не сосредоточивается в тонком пограничном слое, образуюгцемся у новерхности обтекаемых тел, а распространяется на все течение. Это наблюдается в случаях, когда возникает отрыв пограничного слоя. Отрыв нограничного слоя нри сверхзвуковых скоростях обычно происходит под влиянием скачков уилотнения. В сверхзвуковом нограничном слое есть область дозвуковых скоростей, но которой новышенное давление за скачком, распространяется навстречу потоку, вызывая утолгцения или отрыв пограничного слоя. В месте отрыва у стенки возникает егце один косой скачок. Отрыв может возникнуть и под влиянием положительного градиента давления нри торможении сверхзвукового потока в плавно сужаюгцемся канале. [c.147]

При оценке эффективности торможения сверхзвукового потока необходимо сопоставлять газодинамические параметры в его входном и выходном сечениях. Их распределения в сечении выхода существенно неоднородны. В сечении входа имеется лишь незначительная неоднородность, обусловленная пограничными слоями. Согласно [8], при определении осредненных параметров в произвольном сечении канала действительному неоднородному потоку ставится в соответствие некоторый однородный канонический поток, у которого сохраняются три газодинамические характеристики действительного течения. Их выбор зависит от особенностей задачи. В данной работе переход к одномерному потоку в выходном сечении осуществлялся с сохранением расхода, продольного импульса и потока полного теплосодержания. Параметры полученного так одномерного потока давление Ре, давление торможения р1, температура и число Маха - соотносятся с аналогичными величинами Ро, Ро Мр и То в начальном сечении, образуя безразмерные параметры Ре/Ро РЦРО и Т /Тр, характеризующие процесс торможения потока с газодинамической точки зрения. [c.580]

При решении различных задач очень часто система уравнений (5.51) не используется, а заменяется приближенными соотношениями, которые связывают давление на внешней границе пограничного слоя с местным углом наклона поверхности эффективного тела . Наиболее часто для расчета распределения давления используется формула касательного клина в ее простейшей форме, справедливой при МооВ 1 [c.207]

При умеренной толщине пограничного слоя (когда погранслои от противоположных стенок сопла не сомкнулись) можно считать, что давление торможения в ядре потока сохраняется и параметры газа там изменяются по законам идеальной адиабаты. Влияние пограничного слоя в первом приблгокении сводится к уменьшению сечения канала и, таким образом, вместо геометрического отношения площадей в расчетах по восстановлению пара.метров газа в ядре потока нужно использовать эффективное отношение, которое, если принять равномерность распределения толщины вытеснения по периметру, определится по формуле 5ей(2) = (6(2) - 2 г)) Н - 25 (г)). Наиболее существенным поводом к такому рассмотрению является тот факт, что давление торможения на срезе сопла лишь незначительно (< 5 %) отличается от давления, измеренного в форкамере сопла. Это говорит о малых потерях на трение в ядре потока при прохождении газа через исследуемые сопла. Согласно [80] отсчет роста толщины пограничного слоя можно начинать от критического сечения. Исходя из этого, течение по оси сошта рассчитывалось по следующей схеме. На первом шаге по известной зависимости площади вдоль сопла восстанавливалось распределение числа Маха вдоль оси. Далее по изоэнтропическим формулам и по известным ро и То рассчитывались все характеристики потока. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...