Перепад давления продольный

Перепад давления продольный 182 Пересечение волн 120 [c.379]

Выше рассмотрено решение уравнений ламинарного пограничного слоя для простейшего случая, когда dU/dx = О, т. е. dp/dx = 0. В общем случае обтекания тел с продольным перепадом давления (dp/dx Ф 0) задача существенно усложняется. В инженерных расчетах преимущественное применение получили методы, основанные не на уравнениях Л. Прандтля, а на интегральных соотношениях, которые можно получить или специальными преобразованиями этих уравнений, или путем непосредственного применения к пограничному слою законов количества движения и сохранения энергии. [c.338]

Этот случай турбулентного течения (схему см. на рис. 159) может быть описан теми же методами полуэмпирической теории, которые использовались для турбулентного течения в круглой цилиндрической трубе. Принимая во внимание структуру движения вблизи бесконечной плоской стенки (см. 5 гл. 5), но учитывая, что в данном случае имеет место продольный перепад давления, первое и второе уравнения Рейнольдса получим в виде [c.399]

Найдем коэффициент перепада давления на консолях. Для этой цели воспользуемся (2.1.48) и примем во внимание условия симметрии ДДЯ составляющих скоростей на нижней и верхней поверхностях консолей. Для обтекания в плоскости а эти условия будут такие же, как (2.1.15) для бокового течения (в плоскости 3) и продольного потока они представляются аналогично (2.1.46), (2.1.47) с заменой индекса т(оп) на оп(т) . Осуществляя необходимые подстановки и принимая во внимание равенство (Ог)оп(т) — = (оз )оп(т) = О, получим [c.143]

Контроль герметичности продольных и кольцевых сварных соединений опытных многослойных труб диаметром 1420 мм показал достаточную эффективность вакуумно-пузырькового способа. При контроле перепад давления 0,090—0,095 МПа достигался за 6—10 с, а время, необходимое для сброса вакуума, равнялось с. [c.242]

Уже отмечалось, что уравнение (2-9) не содержит нормальных напряжений (давления). Их отсутствие связано с принятым допущением постоянства величины давления вдоль границы раздела фаз. С другой стороны, расстояние между поверхностями G и 5 (толщина пограничного слоя) принимается настолько малым, что продольный перепад давления, воздействующий через поперечное сечение весьма малой пло -щади, не будет заметным. Оба допущения, естественно, накладывают ограничения на зависимость (2-10). Подобные требования редко выполняются, и поэтому уравнение (2-10) значительно уступает по ценности уравнению (2-4). [c.51]

Наряду с влиянием циркуляционного потока на перепад давления в продольном потоке введем в рассмотрение влияние боковых стенок винтового канала по аналогии с методикой для винтовых каналов с малым углом подъема винтовой линии. С этой целью в уравнении (6.7) коэффициент с определим как поправку на аномалию вязкости и одновременно на влияние циркуляционного потока на продольный, сравнивая продольные потоки ньютоновской и неньютоновской жидкости в широких винтовых каналах. В этом случае коэффициент с определится следующим выражением [c.174]

Осевое течение в кольцевом пространстве между круглыми соосными цилиндрами. Если внутренний цилиндр движется в осевом направлении со скоростью uq и создан продольный перепад давления, то распределение скоростей определяется формулой [c.39]

Турбулентное течение Куэтта. При течении с продольным перепадом давления в трубе касательные на-прял< епия меняются в поперечном направлении, причем из (13-9) следует, что в круглой трубе т меняется по радиусу линейно. Имеется важный случай, когда продольный перепад давления равен нулю, и касательное на-прял ение постоянно или почти постоянно по поперечному сечению. Это случай параллельного движения в жидкости плоских стенок относительно друг друга. Рассмотрим здесь эту модель двумерного течения в целях сравнения с течениями, обусловленными продольным перепадом давления. [c.307]

Аналогичное движение будет происходить в плоском длинном лотке, у которого ширина днища во много раз больше высоты лотка (глубины потока), если лоток наклонить. Благодаря наличию свободной поверхности, вдоль которой давление постоянно (оно равно атмосферному давлению в открытом лотке), продольного перепада давления в потоке не будет, т. е. dp dz = 0 поперечный перепад давления будет гидростатическим, одинаковым во всех сечениях. [c.380]

B. B. Богданова, Ламинарный пространственный пограничный слой с продольным и поперечным перепадом давления, Изв. АН СССР, ОТН, серия мех. и машин., № 1, 1960. [c.497]

Для качественной иллюстрации влияния продольного перепада давления на положение точки перехода в пограничном слое при различных интенсивностях турбулентности набегающего потока могут служить результаты опытов Е. М. Минского (рис. 205). На оси ординат отложена относительная дуго- [c.534]

Так, пользуясь экспериментальными профилями скоростей в сечениях переходной области пограничного слоя, Ж. Перш ) вычислил условные толщины б и б , а также их отношение Н. Ему удалось показать, что независимо от продольного перепада давления в пограничном слое (и даже при переменных числах Маха) величина Н непрерывно падает от своего ламинарного значения (примерно 2,6) до турбулентного (1,3—1,4). На основании обработки большого числа экспериментальных данных он установил закон изменения безразмерной скорости в сходственных точках сечений переходного слоя в зависимости от падения параметра Н и показал, что профили скоростей в сечениях пограничного слоя в области перехода образуют однопараметрическое семейство с параметром Н. [c.537]

Среди классических результатов в этой области прежде всего надо упомянуть об аналогии Рейнольдса ), устанавливающей простую связь между трением и теплопереносом в турбулентном движении при равных единице ламинарном и турбулентном числах Прандтля, а кроме того, при отсутствии продольного перепада давления в потоке. [c.559]

Вывод уравнений турбулентного пограничного слоя из общих уравнений Рейнольдса, так же как и последующий вывод интегрального соотношения импульсов, нельзя признать полностью обоснованным. Ничего другого, кроме интуитивно воспринимаемой аналогии с ламинарным пограничным слоем, заключающейся в откидывании продольных производных по сравнению с поперечными, и замены второго уравнения условием малости поперечного перепада давления по сравнению с продольным, в сущности говоря, нет. Поэтому уравнения турбулентного пограничного слоя вблизи твердой поверхности составляются из уравнений Рейнольдса (16) аналогично тому, как уравнения ламинарного слоя были составлены из уравнений Стокса движения вязкой жидкости. Будем иметь в случае плоского стационарного турбулентного пограничного слоя [c.598]

Наличие в выражениях / и множителя Не при безразмерных величинах и б 1и и Ти,/рС/ , характеризующих отнесенные к удвоенному скоростному напору продольный перепад давления на условной толщине б пограничного слоя [c.609]

Такой прием расчета, основанный на использовании приближенного равенства С = справедливого только при отсутствии продольного перепада давлений, пригоден лишь для области пограничного слоя, далекой от точки отрыва. [c.612]

Довольствуясь случаем малых продольных перепадов давления (сравнительно тонкое, мало изогнутое крыло при небольших углах атаки), заменим величину б /б = Н под знаком интеграла ее средним значением [c.622]

Мы удовольствовались пока рассмотрением лишь одного простейшего случая интегрирования системы уравнений (61), а именно случая н = 1, когда первое уравнение этой системы становится автономным и интегрируется отдельно от второго. Представляет интерес и другой также простой случай, когда число Прандтля а принимается равным единице (для воздуха (т = 0,72). К этому случаю нам еще придется вернуться при рассмотрении более сложной задачи о ламинарном пограничном слое при наличии продольного перепада давления, а сейчас ограничимся лишь следующим общим анализом этого случая. Обратимся к первой форме уравнений пограничного слоя, представленной системой (46). Полагая в третьем уравнении системы 0 = 1, получим линейное относительно hf, уравнение в безразмерных величинах [c.666]

В ранее цитированной нашей монографии по теории ламинарного пограничного слоя можно найти многие другие примеры расчета пограничного слоя в газе при отсутствии продольного перепада давления. [c.673]

Ламинарный пограничный слой при больших скоростях и наличии продольного перепада давлений [c.674]

Изложим сначала наиболее простой приближенный метод расчета ламинарного пограничного слоя в газе при наличии заданного продольного перепада давлений ), справедливый, как далее будет указано, при не слишком больших значениях числа Маха, например, М < 2. [c.674]

Большую сложность представляет расчет турбулентного пограничного слоя в газе при наличии продольного перепада давлений. Идя на упрощения, многие авторы используют формулы линейного изменения пути смешения и постоянства напряжения трения, справедливые лишь в пристеночной области пограничного слоя на продольно обтекаемой пластине ). Нельзя не отметить, что даже при таких значительных упрощениях метод расчета остается крайне трудоемким с вычислительной стороны. [c.725]

На рис. 4.6,а,б приведено сопоставление эпюр напряжений полу ченных численно-графическим методом и подсчитанных с использованием соотношений (4.16) — (4.19). Как видно, имеется удовлетворительное соответствие распределений построенных по обеим мего-дикам расчета, что свидетельствчет о приемлемости подхода представления полей линий скольжения в мягких прослойках, работающих в составе толстостенных оболочек, отрезками циклоид. Кроме того, аппроксимация линий скольжения отрезками циклоид позволяет получить достаточно добные д,чя практического пользования аналитические выражения для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочковых конструкций. Процедура определения величины предельного перепада давлений (р q) ,ax по толщине стенки оболочковых констр кций, ослабленных продольными мягкими прослойками, сводится к определению средних предельных напряжений а р исходя из V словия их статической эквивааентноети напряжениям Gy [c.220]

Рис 4 10. Зависимость величины предельного перепада давления ip-q) ax на стенке толстостенных оболочек от геометрических параметров оболчки 4 и относительной то ш1Ины продольных мягких прослоек к. [c.221]

Уравнение (9-23) имеет тот же вид, что и уравнение (8-101) для ламинарного слоя, однако вид функции р [) здесь иной. Эти функции совпадают при т = 1. Кроме того, структура форм-параметра / также различна. Для турбулентного слоя формпа-раметр согласно (9-21) выражается через не определенную пока функцию О (Ке ). Последняя может быть выбрана на основе следующих соображений. Для ламинарного слоя, как видно из (9-20), С (Ке ) == Ке независимо от наличия продольного перепада давления, т. е, как для случая обтекания пластины (/ = 0 и = и), так и для обтекания выпуклых тел (/ ф 0). В этом случае согласно (9-20) [c.412]

Гидравлическая САУ состоит из I) датчика - гидроцилиндра про-, дольного перемещения копировального суппорта, перепадом давления на поринв которого измеряется сила резания 2) регулятора - специального золотника с гидравлическим управлением от датчика, который встраивается в гидравлическую систему продольного суппорта и изменяет подачу в процессе обработки детали. [c.112]

М. Е. Дейч и Г. В. Циклаури объясняют изменение предельного расхода при сверхкритических перепадах давлений частичным выдуванием пограничного слоя на выходном участке сопла. По схеме авторов часть подторможенного пристеночного слоя под действием разности давлений между давлением в пределах сопла и во внешнем пространстве выдувается толщина слоя на этом участке убывает в направлении к выходному срезу сопла. В некоторых случаях продольный профиль канала, образованного внутренней поверхностью пограничного слоя, может приобрести форму сопла Лаваля с горлом, расположенным внутри насадки. По мере снижения противодавления усиливается эффект выдувания в связи с этим увеличивается действительное критическое сечение ядра потока, а следовательно, растет и расход через сопло. [c.108]

В случае положительного продольного градиента давления (диффузорное течение) вблизи стенки одновременно снижаются и скорости, и силы трения. В результате движение в направлении основного течения оказывается возможным только до определенного значения перепада давления dp. Предельное значение продольного градиента давления dpjdx зависит как от кинетической энергии потока вблизи стенки, так и от увлекающего действия более быстрых верхних слоев жидкости (от значения дх/ду). Очевидно, чем больше указанные величины, тем дальше продвинется жидкость в прямом направлении против заданного перепада давления. [c.185]

Весьма эффективным методом снижения потерь в коротких диффузорах с большими степенями расширения является отсос пограничного слоя и вдув активного потока в диффузорный канал. Некоторые схемы такого воздействия показаны на рис. 10.12. Существует достаточно много схем организации отсоса. Наиболее часто используется щелевой отсос с расположением первой щели отсоса перед сечением отрыва. Более эффективен отсос потока через перфорированные стенки. В этом случае помимо удаления заторможенной жидкости на основное течение накладывается поперечный градиент давления, обеспечивающий отклонение линий тока к стенкам канала (рис. 10,12,6). Зависимость величины от интенсивности отсоса q=mora/m, где /Иою—количество отсасываемой жидкости, а т — общий ее расход, показывает (рис, 10,13), что при q = b % коэффициент полных потерь может быть уменьшен на 20—30 % исходного уровня. Основным недостатком рассматриваемого метода является необходимость использования для отсоса независимого источника низкого, давления и удаления из канала части потока. Добавочные затраты энергии на осуществление этих процессов оказываются заметными. Иногда для отсоса можно использовать естественный продольный перепад давления, имеющийся в диффузоре. Схема такого отсоса с возвратом удаленной жидкости в канал изображена на рис. 10.12,е. Однако эффективность этой схемы мала, так как энергия, необходимая для отсоса жидкости из нредотрывной зоны, заимствуется непосредственно из основного течения, а КПД естественного эжектора достаточно низок. [c.284]

Свойства ТРТ, требуемого для бессопловой конфигурации, значительно отличаются от свойств топлива, применяемого в двигателях с сопловым блоком. Чтобы предотвратить появление длительного и неэффективного периода догорания в конце работы двигателя и уменьшить эффекты эрозионного горения, в бессопловом РДТТ нужно обеспечить более высокую скорость горения топлива. Механические свойства таких ТРТ при низких и высоких температурах должны быть лучше при низких температурах их повышенная способность деформироваться без разрушения позволяет выбрать оптимальные величины свода горения заряда, плотности заряжания двигателя и полной тяги, а при высоких температурах это обеспечит сохранение целостности заряда ТРТ в условиях высоких сдвиговых нагрузок, вызванных большими продольными перепадами давления в камере. [c.129]

Подобно предыдущему случаю, установившееся ламинарное течение в круглой трубе, происходящее под действием продольного перепада давления, также называется пуазейлевским течением. Распределение скоростей для такого течения в трубе радиуса Го может быть получено из уравнений движения в цилиндрических координатах. Если мы направим ось z вдоль оси трубы, при параллельноструйном движении ug и Vr будут всюду равны нулю. Скорость и ее производные не зависят от г (согласно уравнению неразрывности при параллельноструйном течении) и от 0 (в силу симметрии). В рассматриваемом случае ось z, совпадающая с осью трубы, может иметь произвольное направление и ее не следует смешивать с вертикальным направлением h. Из уравнений (6-29) для 2-компоненты скорости получим [c.127]

Турбулентное течение Пуазейля. Как было показано в 6-5, при ламинарном течении между двумя параллельными неподвнх<ными стенками, вызванном перепадом давления в продольном направлении, имеет место параболическое распределение скорости. Двумерное турбулентное течение исследовалось в широких прямоугольных трубах, где вторичные течения, связанные с наличием углов, образуются у боковых стенок, как показано схематически на рис. 13-3. [c.306]

Если на рассматриваемый поток наложен продольный перепад давления, то течение представляет собой совокупность течений Куэтта и Паузейля. Распределение скоростей в таком течении показано схематически на рис. 13-16,8. [c.309]

Этот метод определения вязкости неньютоновских жидкостей, предложенный Вейссенбергом, был впервые использован Рабиновичем Р ], который для тщательной проверки результатов экспериментировал с трубами различной длины и диаметра. В большинстве случаев продольный градиент давления определяется практически не по распределению давления на стенке трубы, а по полному перепаду давления Дри на всей ее длине. При [c.279]

Уравнения движения вязкой жидкости в пограничном слое — закрученной струе — представляются системой (204). Они содержат наряду с продольной и и поперечной V еще трансверсальную компоненту скорости гс, характеризующую крутку струи. Хотя во внешнем потоке, согласно условию задачи, давление повсюду одинаково, все же в самой струе имеется радиальный перепад давлений, уравновешивающий центробежные силы, вызываемые закрученностыо струи. Этот перепад связан с трансверсальной скоростью вторым равенством системы (204). Наличие его вызывает переменность давления и вдоль струи, что не позволяет пренебрегать членом др1дх в первом уравнении той же системы. [c.511]

Отсылая к имеющемуся на русском языке обзору X. Драйдена ), где приведены систематические материалы по структуре турбулентного пограничного слоя при наличии продольного отрицательного и положительного перепадов давления, приведем в качестве примера диаграмму распределения [c.633]

Составим уравнения пограничного слоя на теле вращения при продольном его обтекании газом в коорЩинатах а и у, причем используем то приближение, о котором шла речь в 93 при выводе системы уравнений (151) тогда получим (для общности в первом уравнении сохранено слагаемое, определяемое перепадом давления) [c.672]

В интересующих нас сейчас асимптотических теориях, наряду с подобластями типа классического пограничного слоя, появляются еще другие подобласти, порядки которых по продольным и поперечным размерам, скоростям, перепадам давления и др. отличаются от ilYРе. Оценка порядков по рейнольдсову числу масштабов протяженности этих подобластей и механических и термодинамических характеристик движений среды в них представляет основной этап построения асимптотических решений. Вторым этапом служит составление рядов по параметрам, малость которых обеспечивается стремлением внешнего рейнольдсова числа к бесконечности, и определения коэффициентов этих рядов в том или другом простейшем приближении. При этом выполняется сшивание асимптотических решений в смежных подобластях. Заметим, что такой метод необходим и при численном решении уравнений Навье — Стокса при больших значениях рейнольдсова числа, так как позволяет заранее оценить характерный для каждой подобласти масштаб размеров ячеек применяемой сетки. [c.701]

Ю 3 б а ш е в Г. С. О влиянии перепада давления в трубобуре на продольную устойчивость оси колонны. Нефтяное хозяйство , № 5, 1955. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...