Влажность пара

Температура перегретого пара должна поддерживаться постоянной всегда, независимо от режима работы и нагрузки котлоагрегата, поскольку при ее понижении повышается влажность пара в последних ступенях турбины, а при повышении температуры сверх расчетной появляется опасность чрезмерных термических деформаций и снижения прочности отдельных элементов турбины. Поддерживают температуру пара на постоянном уровне с помощью регулирующих устройств — пароохладителей. Наиболее широко распространены пароохладители [c.150]

Исследование работы паротурбинной установки показывает, что повышение начального давления и уменьшение конечного давления ведет к увеличению к. п. д. цикла. Однако одно повышение начального давления увеличивает конечную влажность пара. [c.303]

Для уменьшения влажности пара в конце расширения повышают начальную температуру его. Однако при давлении в 100 бар и температуре 560° С степень сухости при конечном давлении в конденсаторе 0,05 бар в идеальном цикле уже получается равной 0,79, а при дав- Рис. 19-10 [c.303]

Определить уменьшение влажности пара на выходе его из турбины вследствие введения вторичного перегрева, удельные расходы теплоты при вторичном перегреве и без него н достигнутую экономию теплоты. [c.249]

Помимо увеличения термического к. п. д. перегрев пара приводит к уменьшению конечной влажности пара, что вполне ясно из рис. 18.17. Поэтому при больших начальных давлениях перегрев пара является совершенно необходимым. [c.579]

Термический к. п. д. паросиловой установки увеличивается при повышении начальных параметров пара (температуры и давления р ) и понижении конечного давления р , при котором конденсируется отработавший пар. Однако и повышение начального давления, и понижение давления конденсации приводят к увеличению конечной влажности пара. [c.580]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара служит повышение степени перегрева пара. [c.580]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500— 550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. [c.580]

Методы калориметрии применяются при исследовании парожидкостных потоков и основаны на измерении количества теплоты, необходимой для превращения смеси в пар или жидкость. На рис. 12.1 приведена схема калориметра ЦКТИ, который использовался для определения влажности пара в проточной части турбины низкого давления. Влажный пар отсасывается через заборное устройство, высушивается в первом нагревателе и перегревается во втором. Температура пара перед нагревателями и после них измеряется термопарами. Количество теплоты, отдаваемой первым и вторым нагревателями, [c.240]

Применение пара высоких и сверхвысоких давлений и температур с целью повышения к. п. д. паротурбинных установок наталкивается на серьезные затруднения влажность пара в последних ступенях турбины получается настолько высокой, что к. п. д. турбины заметно снижается, следовательно, снижается [c.171]

Решить предыдущую задачу для случая, когда на входе в пароперегреватель влажность пара составляет 3 %. [c.64]

Повышение начальной температуры пара приводит к возрастанию средней температуры подвода теплоты при неизменной температуре отвода теплоты и соответственно к увеличению термического КПД цикла. Помимо увеличения термического КПД перегрев пара приводит также к уменьшению конечной влажности пара. [c.544]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Главной проблемой при техническом осуществлении цикла Карно является создание двигателя, в котором обеспечивался бы процесс /—2. Высокая конечная влажность пара при адиабатном расширении создает крайне неблагоприятные гидродинамические условия работы такого двигателя. Кроме того, компрессор, сжимающий насыщенный пар до его полного превращения в воду (процесс 3—4), имел бы большие габариты из-за больших объемов пара, работа, затрачиваемая на сжатие, была бы слишком велика, а гидродинамические условия работы компрессора были бы крайне тяжелы. [c.205]

Термический КПД цикла Ренкина зависит от энтальпии пара до и после турбины и энтальпии воды, входящей в парогенератор. Следовательно, на величину влияют три параметра давление пара рь его температура tl и давление пара р2 в конце адиабатного расширения. Анализ влияния каждого из параметров показывает, что увеличение начального давления пара р перед турбиной при неизменности /1 и рг, хотя и приводит к возрастанию т)г, однако вызывает увеличение конечной влажности пара, что неблагоприятно сказывается на работе последних ступеней турбины. Термический КПД растет более интенсивно, если повышать также и начальную температуру пара 1, В этом случае умень- [c.209]

В учебных лабораториях невозможно провести натурное исследование циклов паротурбинных установок — циклов тепловых (ТЭС) и атомных (АЭС) электростанций. Физическое моделирование работы ТЭС и АЭС в учебной лаборатории также невозможно, так как не удается создать маленькую турбину для лабораторий, у которой внутренний относительный КПД был бы таким же как у реальных турбин. Поэтому единственным реальным методом исследования циклов ТЭС и АЭС является метод математического моделирования. Кроме того, необходимо помнить, что при математическом моделировании резко расширяется число регулируемых параметров и диапазон их изменений. Например, в натурном эксперименте невозможно исследовать влияние типа турбины или размеров котельного агрегата на параметры установки, математическая модель позволяет это сделать в натурном эксперименте нельзя создавать аварийные ситуации (слишком высокая температура пара перед турбиной или очень большая конечная влажность пара), математическая же модель позволяет просчитать любой (даже не реальный) режим работы.. [c.241]

Сепарация пара, применяемая в циклах ПТУ с насыщенным паром, позволяет снизить влажность пара в турбине и тем самым повысить КПД всей установки. Схема ПТУ с сепарацией пара изображена на рис. 10.17,а цикл, совершаемый рабочим телом этой установки, в Т, -диаграмме изображен на рис. 10.17,6, а процесс расширения пара в турбинах в h, -диаграмме — на рис. 10.17,в. [c.271]

Естественно, что из-за увеличения влажности пара никаких аварий с математической моделью случиться не может. В этом, кстати, заключается одно из основных преимуществ математического моделирования можно проигрывать аварийные ситуации. [c.275]

При создании математической модели такой ПТУ будем считать, что внутренний относительный КПД турбины зависит от влажности пара, а энтальпия пара за турбиной при этом рассчитывается по (10.48). Кроме того, для упрощения математической модели удобнее считать удельную работу насоса приближенно по (10.49), а мощность — по (10.50) и (10.51). Температуру питательной воды примем равной температуре конденсата греющего пара первого отбора Внесенные упрощения не должны внести [c.278]

Действительная энтальпия пара первого отбора йю, соответствующая необратимому процессу 1—/о, находится по формуле (10.48), в которой учитывается зависимость внутреннего относительного КПД отсека турбины от влажности пара. Далее, определив температуру пара второго отбора [c.280]

В связи с тем, что в настоящей работе предполагается учитывать зависимость внутреннего относительного КПД турбины от влажности пара, весь процесс в турбине /—2д следует разбить на два участка (рис. 10.23,а) участок, проходящий в области перегретого пара 1—А, и участок в области влажного пара А—2д. Адиабатные процессы в перегретом паре будем рассчитывать по (10.16), а в области влажного пара — используя блок-схему, представленную на рис. 10.7,а. Правда, чтобы воспользоваться этой блок-схемой, необходимо знать давление сухого насыщенного пара Ра в точке А. [c.284]

Цикл паросиловой установки с промежуточным перегревом пара. На рис. 1.71 приведена принципиальная схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара, а на рис. 1.72, а, б изображен цикл, по которому она работает. Как видно из этих рисунков, здесь вместо расширения пара в турбине до недопустимой малой степени сухости хг < 0,8), осуществляющегося в цикле без промежуточного перегрева пара, достигается допустимая степень сухости Хг 0,8 при том же конечном давлении р . В первой секции турбины происходит расширение пара до некоторого промежуточного давления р , после чего он поступает во второй пароперегреватель 2, где за счет теплоты дымовых газов, выходящих из первого пароперегревателя I, он снова перегревается при постоянном давлении Ре до температуры После этого пар поступает во вторую секцию турбины, где он расширяется до заданного конечного р давления в области допустимой влажности паров. [c.95]

Кроме того, неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности пара в конце расширения, т. е. уменьшение степени сухости пара (хг < Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и снижают общий к. п. д. турбины. [c.120]

Чтобы избежать эрозийного износа лопаток из-за большой влажности пара в процессе расширения, предусматривают вывод его из промежуточных ступеней турбины для сепарации образовавшейся влаги (процесс а-Ь рис. 7.15), а иногда и для промежуточного перегрева (процесс t-V). [c.129]

Величина к называется также степенью сухости пара, 1—х —степенью влажности пара. [c.160]

Однако и повышение начального давления и понижение давления конденсации приводят к увеличению конечной влажности пара. [c.440]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при постоянных значениях р и р2 увеличение начальной температуры пара от t до i i (рис. 14-25) вызывает понижение влажности пара после расширения от до —х "), в си- [c.440]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500—550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. Промежуточный перегрев пара иногда называют также вторичным. [c.440]

В установках с обычно применяемыми начальными параметрами пара правильный выбор точки начала вторичного перегрева обеспечивает одновременно уменьшение конечной влажности пара и увеличение термического к. п. д. цикла (на 2—37о). Введение еще одного дополнительного перегрева пара приводит к дальнейшему повышению термического к. п. д. [c.441]

Технические требования касаются также влажности пара в конце адиабатического расширения, которая не должна превышать определенного предела. Очевидно, что величина влажности в конце процесса расширения определяется видом верхней (правой) пограничной кривой. [c.459]

Сепарация уменьшает количество примесей, уносимых паром из барабана котла. Допустимая влажность пара на выходе из барабана определяется давлением и наличием его промывки. При отсутствии последней влажность пара должна быть не более [c.158]

Для контроля за уровнем воды в парогенераторе вдоль его боковой поверхности расположен ряд штуцеров-уровнемеров 4. Поддержание заданного уровня воды — одна из основных контрольных операций при эксплуатации парогенератора. Повышение уровня сверх допустимого вызывает повышение влажности пара, поступающего в турбину, а падение уровня может привести к снижению эффективности работы поверхности нагрева. [c.250]

Увеличение начального давления с pi до pi связано с повышением температуры насыщенного пара, т. е. с повышением средней температуры подвода теплоты, что ясно видно из Ts-диаграммы (рис. 19-7, а). Возрастание средней температуры подвода теплоты и отвода теплоты в конденсаторе при p- onst приводит к увеличению к. п, д. цикла. Следовательно, пе начальное давление является причиной увеличения к. п. д. паросиловой установки, а увеличение средней температуры подвода теплоты. Из гх-диаграммы (рис. 19-7, б) также можно установить, что с. увеличением начального давления пара увеличивается адиабатное теплопадение h, по повышается конечная влажность пара и капли воды разрушают лопатки последних ступеней турбины. Конечная влажность пара свыше 13— 14% не допускается. [c.301]

Для повышения к. п. д. бинарной установки рекомендуют применять регенеративный подогрев нитателыюй воды (процесс 10-11). Так как теплоемкость жидкой ртути очеш мала, то регенеративный подогрев ртути эффекта не дает и поэтому не применяется. Перегрев водяного пара прпмегшют для уменьшения конечной влажности пара при его расширении в турбине. [c.309]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

Повышение начального давления пара с целью увеличения термического к. и. д. цикла Ренкииа приводит к увеличению влажности пара на выходе его из двигателя. Так как это обстоятельство сопряжено с вредными последствиями для работы паровых турбин, то для снижения [c.235]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Во сколько раз нужно увеличить количество воды, необходимо для охлаждения конденсатора, в случа перевода паросиловой установки на режим работы расши-реннл с Рз = 0,05 МПа на р2 = 0,005 МПа Считать, чтэ охлаждающая пода в конденсаторе и в первом и во второ1л случае нагревается до температуры насыщения. Температура холодной воды, поступающей в конденсатор, 288 К. Влажность пара в конце расширения за турбиной увеличк-вается от — 0,06 до Х2 0,15. [c.145]

Эффективным оказывается применение промежуточного (вторичного) перегрева пара (рис. 8.9,6), заключающегося в отводе частично расщирившегося пара из турбины во вторичный пароперегреватель парогенератора для его нового перегрева и возврата в последующие ступени турбины для дальнейшего расширения. Такое видоизменение цикла Ренкина позволяет не только несколько увеличить его термический КПД, но и избежать в конечных ступенях-турбины высокой влажности пара, ухудшающей гидродинамический режим проточной части турбины и вызывающей разрушение лопаток. [c.210]

Промежуточный перегрев пара, используемый на современных ТЭС, позволяет снизить конечную влажность пара в турбине и увеличить КПД установки. Схема ПТУ на перегретом паре с промежуточным перегревом (промперегре-вом) представлена на рнс. 10.26,а, цикл, соверщаемый рабочим телом этой установки, — на рис. 10.26,6 процесс в турбинах — на рис. 10.26,в. [c.288]

Жалгозийные сепараторы являются наилучшим типом устройств вторичной сепарации. Они работают в довольно широком диапазоне начальной влажности (до 20 %) и обеспечивают конечную влажность пара около 0,2 %. Эти сепараторы относятся к классу инерционных. Пароводная смесь, проходя между волнообразными пластинами, резко поворачивается, в результате чего капельки влаги под действием инерционных сил попадают на стенки и стекают вниз. Для выравнивания скоростей пара по всей площади жалюзийного сепаратора на выходе из него, как правило, устанавливают дополнительное сопротивление в виде листа с отверстиями диаметром 5—6 мм. [c.249]

Характерной особенностью врдо-водяных парогенераторов АЭС является наличие тепловой неравномерности объема. Появление ее связано с переменным температурным напором по длине труб теплообменной поверхности и неодинаковым расходом теплоносителя в трубах (ввиду различия сопротивления труб разной длины). Различие в тепловыделении приводит к неравномерности парообразования в пучке, а следовательно, к неравномерности скорости пара в отдельных частях парогенератора, повышению влажности пара. В конструкции парогенератора предусматривается ряд мер по борьбе с тепловой неравномерностью. Так, питательная вода, как более холодная по сравнению с внутрикор-пусной, подается через систему раздающих труб на более горячую часть теплообменного пучка. Этим достигается частичное выравнивание нагрузки по сечению парогенератора. Кроме того, для выравнивания скорости выхода пара по поверхности зеркала испарения под уровнем воды располагают дырчатый лист с опущенными вниз бортами высотой около 200 мм, с площадью отверстий, составляющей примерно 5 % площади листа. Такой лист создает определенное гидравлическое сопротивление, благодаря чему под ним образуется паровая подушка, перераспределяющая пар по зеркалу испарения. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...