Отношение давлений второе критическое

Отношение давлений второе критическое 87, 90, 91 [c.893]

Второй момент.— давление в выходном срезе достигает минимального, а расход максимального значения. Начиная с этого момента уменьшение противодавления не оказывает влияния на изменение расхода и давления в выходном сечении канала, которые характеризуются постоянством. Установление максимума расхода свидетельствует о наличии критического режима истечения. Тот факт, что момент наступления кризиса течения совпадает с моментом установления постоянства давления в выходном срезе канала, позволяет утверждать о совпадении критического сечения канала с выходным и считать установившееся отношение давлений в выходном сечении критическим. [c.49]

СКОРО отношения давлений и соответственно коэффициентов расхода при изменении формы сопла, дисперсности, степени влажности и других параметров, определяющих характеристики второго критического режима (ji и е ) и, следовательно, ц. Вместе с тем (6.13) имеет и очевидное преимущество для двухфазной среды влияние физических свойств среды и других факторов учитывается соответствующим выбором е . [c.222]

Здесь Е., — второе критическое отношение давлений, при котором расход через сопло достигает максимального значения (9( 1и) = 1) [c.87]

Второе критическое отношение давлений и соответствующие значения коэффициентов расхода приведены в табл. 1-37. [c.90]

Таблица 1-37 Второе критическое отношение давлений и коэффициенты максимального расхода р, отверстий различной формы

Форма Второе критическое отношение давлений е Коэффициент расхода M-qtb [c.91]

Здесь под д понимается отношение расхода через щель к критическому расходу через щель, а ие через сопло, как на рис. 9.24. Это соответствует изменению масштаба по оси ординат в отношении 1 0,85, где 0,85 — коэффициент расхода через щель при давлении ниже, чем второе критическое давление е < Второе критическое давление зависит не только от показателя изоэнтропы. [c.265]

Обнаруженные особенности истечения из суживающихся сопл дают основание ввести понятие второго критического отношения давлений е , при котором расход максимален и равен т . Легко видеть, что величины е, и определяют тот особый режим истечения из сопла, при котором осуществляется полная стабилизация линии (поверхности) перехода через скорость звука, т. е. линии M, = A,i—1. Расхождение между первым (е ) и вторым (е ) критическими отношениями давлений, а также между критическими расходами /м и особенно велико для конических сопл, непрофилированных отверстий и щелей, В конических соплах уменьшение расхода [c.210]

Здесь введен действительный максимальный расход газа т , соответствующий второму критическому отношению давления г . По аналогии обозначим ц =/п //п т — коэффициент расхода, соответствующий стабилизированной линии перехода 1=/н// г — действительный приведенный расход в выходном сечении. Следовательно, [c.215]

Так как on[c.225]

Заметим, что при истечении через отверстие с тонкой кромкой становится существенным неодномерный характер течения, поэтому наблюдается так называемый второй критический режим течения. Например, для круглого отверстия в тонкой стенке при истечении воздуха критическое отношение давления имеет порядок е -0.1. [c.124]

Форма Второе критическое отношение давлений в Коэффициент расхода [c.91]

Второй случай течения возникает в сверхзвуковом сопле, когда отношения давлений р /р превышают предельную величину, определяемую уравнением (54). Скорость истечения из сопла в этом случае дозвуковая (Х <1). Коэффициент восстановления давления в сопле найдем из уравнения неразрывности для критического и выходного сечений [c.186]

Второй случай предельного режима запирания сопел реализуется при значениях характерного отношения давлений, меньших величины 011 пр, но больших значения, при котором на критическом режиме или на режиме запирания камеры смешения (75). [c.208]

Когда наполнение начинается при давлении меньше критического (например, при атмосферном давлении о ), а заканчивается при значении давления больше критического, т. е. о, < < о , то используем последовательно обе формулы. За конечное значение давления в первой формуле а. и за начальное значение во второй а принимаем критическое отношение давлений а . [c.39]

Рис. 15.22. Распределение давления вдоль стенки сопла, линия перехода Я,= 1, поля скоростей в сечениях I, II, III при втором критическом отношении давлений (рн/р )став

Рис. 15.22. <a href="/info/249027">Распределение давления</a> вдоль стенки сопла, <a href="/info/1016">линия перехода</a> Я,= 1, <a href="/info/6281">поля скоростей</a> в сечениях I, II, III при втором критическом отношении давлений (рн/р )став

Коэффициенты расхода конических сопел имеют тем меньшее значение, чем больше угол конусности ус и степень поджатия п. Чем меньше 1130, тем в большей степени он возрастает при уменьшении рн/р и тем меньше величина второго критического отношения давления (см. рис. 15.21). [c.307]

Рис. 8-8. Влияние длины цилиндрической части суживающихся сопл с лемнискатным входным участком на коэффициент скорости. Пунктирная линия соответствует второму критическому отношению давлений (перегретый пар).

Рис. 8-8. <a href="/info/20583">Влияние длины</a> цилиндрической части суживающихся сопл с лемнискатным входным участком на <a href="/info/20630">коэффициент скорости</a>. Пунктирная линия соответствует второму критическому отношению давлений (перегретый пар).

Рассматриваемые эффекты проявляются особенно наглядно в непрофилированных суживающихся соплах и отверстиях. В соответствии с теорией Ф. И. Франкля второе критическое отношение давлений для непрофилированных отверстий зависит только от физических свойств газа и формы отверстия. Аналогичная зависимость обнаруживается и для конических сопл с цилиндрическим выходным участком. Величина Ekpi для конических сопл уменьшается с уменьшением цилиндрического участка и переходом к не-профилированным отверстиям малой длины. Аналогично изменяется и коэффициент скорости величина его существенно уменьшается для конических сопл и непрофилированных отверстий. [c.220]

Передача возмущений от границы струи на линию перехода продолжается и при меньших отношениях давлений. Следовательно, деформация язычка при изменении га будет происходить до тех пор, пока линии слабых возмущений (волны уплотнения), исходящие от звуковой линии АН, будут попадать на свободную границу струи на участке AG. Однако существует такое значение внешнего давления / , при котором линия перехода занимает стабильное положение дальнейшее снижение давления внешней среды ул<е не приводит к ее деформации. Этот режим соответствует такому положению предельной характеристики Д1П2, исходящей из точки А, при котором она касается линии перехода в точке Я и не пересекает свободную границу (рис. 8.5,г). Давление р было названо Ф. И. Франклем вторым критическим давлением (соответствующее отношение е, =р /ро выше определено как второе критическое отношение давлений). В этом характерном ре- [c.213]

С помощью формулы (8.11) можно вырааить отношение критических расходов, соответствующих второму критическому отношению давлений [c.218]

Зависимость д гг) по формуле (8.27) близка к эллиптической. Максимальному значению qyi соответствует критический расход через уплотнение, равный критическому расходу через последнюю щель при ег=е . Значение (Е )г — второе критическое отношение давлений для всего уплотнения — определяется обычным способом производная dqlde приравнивается нулю. Тогда по формуле, выведенной Г. С. Самойловичем, [c.226]

Таблица 1.12. Второе критическое отношение давлений я. и соответствующие коэффициенты рас1с0да

Оригинальный метод обоснования уравнения второго зако а термодинамики, стличавшийся от метода Клаузиуса. Учебник Окатова, 1871 г. Регенеративны цикл и его теория. Теория истечения газа и пара с выводом формул скорости истечения, секундного расхода, критического отношения давлений, критической скорости и максимального расхода. Учебник Вышнеградского, 1871 г. Политропный процесс. О двигателях внутреннего сгорания и холодильных установках. Учебник Орлова, 1891 г. Здесь в основном говорилось о зависимости теилосмкости газа от температуры и давления. О критическом состоянии вещества, критических параметрах и экспери-ментальпо.м определении критической те.мпературы. Аналитические соотношения, определяющие условия критической точки на критической изотерме. Уравнение Ван-дер-Ваальса и его анализ. Критическое замечание о положении Клаузиуса Энтропия Вселенной стремится к максимуму . Диаграмма Т — 5 и приложение ее при исследовании процессов и циклов. Никлы двигателей Отто и Дизеля и вывод формулы их термического к. п. д. Вывод формулы термического [c.210]

Второе критическое отношениедавлений. Характерно, что для всех сужающихся сопел коэффициенты расхода и расходы газа принимают постоянное максимальное значение не при критическом отношении давлений рн/р =я (1) =0,528, как это имеет место при идеальном истечении, а при меньшем, так называемом втором критическом отношении давлений или отношении давлений стабилизации расхода (рн/р )стабил<я(1), тем меньшем, чем менее [c.306]

Истечение из профилированного сопла при сверхкритических отношениях давлений сопровождается перестройкой полей скорости в области выходного сечения, обусловленной деформацией пограничного слоя. При докритиче-ских отношениях давлений толщина пограничного слоя и толщина вытеснения достигают максимальной величины в выходном сечении. При сверхкритическом отношении давлений Рн/Р <я(1) волны пониженного давления Рн<Ркр из окружающей среды проникают внутрь сопла по дозвуковой области течения пограничного слоя и устанавливают в этой области тем большие отрицательные градиенты давления (1р1йх<СО, чем меньше Ри/Р <л(,1). Под действием этого отрицательного градиента давления на выходном участке сопла происходит ламинаризации (утоньшение) и сброс пограничного слоя и линии тока образуют расширяющийся канал и сверхзвуковые области течения у стенок сопла (рис. 15.22). Поверхность перехода А.==1 деформируется и смещается внутрь сопла, действительная ( эффективная ) площадь критического сечения и,-вместе с ней расход газа и 1130, возрастают. Деформация линии перехода и увеличение 1130 и расхода через сопло происходит до (рв1р ) стабилизации < я(1), при котором устанавливается полный сброс пограничного слоя в выходном сечении сопла. Дальнейшее снижение (Рн/р ) < (р/р )стабилиз. не вызывает изменения коэффициента расхода и расхода газа (см. рис. 15.21). Действительное сопло запирается при втором критическом отношении давлений (рн/р )<я(1). В этом случае на концевом участке сопла наблюдается существенная деформация полей скоростей с появлением характерных местных сверхзвуковых областей. Струйки, прилегающие к пограничному слою разгоняются до Я,>1, а в области оси сопла остаются дозвуковыми (см. рис. 15.22). [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...