Решетка крыловая

Рассмотрим обтекание прямолинейной бесконечной решетки крыловых профилей установившимся потоком газа. Будем предполагать, что профили, образующие решетку, имеют бесконечный размах, и течение является плоскопараллельным. [c.8]

Густота решетки крыловых профилей 7 [c.298]

Решетка крыловых профилей 13—16 [c.300]

Фронт решетки крыловых профилей 6 [c.301]

Несмотря на значительное отличие опытных эпюр распределения скорости и давлений вокруг лопатки от теоретических, существуют некоторые общие закономерности обтекания различных решеток, которые позволяют, используя данные теоретических расчетов в сочетании с анализом по теории пограничного слоя, оценить характерные особенности обтекания различных решеток реальным вязким потоком и их сравнительную эффективность. Так, в свое время были получены опытные данные, которые подтвердили теоретические выводы о более благоприятном обтекании радиальной решетки крыловых профилей сравнительно с обычными (к. п. д. на 2,5% выше). Эти и ряд опытов с другими решетками [26, 27] позволили определить более детально структуру потока в колесах и источники возникновения потерь. [c.294]

Фиг. 23-17. Схема потока прн обтекании решетки крыловых профилен.

Основные геометрические параметры крылового профиля и решетки профилей [c.5]

Прямолинейной решеткой профилей называют совокупность бесконечного числа одинаково расположенных идентичных крыловых профилей, находящихся друг от друга на одном и том же расстоянии. Линия, соединяющая соответственные точки профилей в решетке, называется фронтом решетки, а нормаль к ней — осью решетки (рис. 10.3). [c.6]

Бесконечную совокупность одинаковых крыловых профилей, одинаково ориентированных и расположенных с постоянным шагом вдоль некоторой прямой, называют плоской гидродинамической решеткой. Такая решетка получается, если лопастную систему рабочего колеса осевой турбомашины (гидравлической, паровой или газовой турбины, насоса, вентилятора, компрессора) рассечь круговой цилиндрической поверхностью и развернуть па плоскость. Для турбомашин другого типа (радиальных) профили располагаются вдоль окружности и образуют круговую решетку. Исследование взаимодействия гидродинамических решеток с потоком жидкости или газа составляет одну из центральных задач теории турбомашин. В частности, для прочностных расчетов лопастной системы необходимо знать гидродинамические силы и моменты, действующие на лопасти рабочих колес турбомашин. [c.268]

A-9. Ф. H y M a X И, P. О 6 a и И. Ш и д a (Япония), Кавитационные исследования крыловых профилей, находящихся в ускоренном потоке при наличии решетки. Три крыла типа 2. [c.193]

Фиг. 10-3. Геометрические параметры крыловой решетки.

Тихоходные крыловые турбины уместны при относительно больших напорах, но тогда во избежание кавитации необходимо иметь малое значение ее коэффициента. Для его снижения надо уменьшать разность давлений на лицевую и тыльную поверхности крыльев, т. е. увеличивать их площадь (число и длину) или, иначе, густоту решетки. Это ведет к увеличению потерь в колесе и снова к снижению к. п. д. [c.110]

При числах Re, меньших критического, характеристики решетки заметно изменяются. Прежде всего, как и у изолированных крыловых профилей, возрастает коэффициент сопротивления при данном угле атаки, что приводит к значительному снижению качества решетки. Кроме того, снижение Re приводит к уменьшению угла поворота потока Лр (при неизменном угле атаки), т. е. к увеличе- [c.90]

Под плоской решеткой профилей (рис. 85) понимают бесконечную совокупность периодично расположенных в плоскости одинаковых крыловых профилей, каждый из которых получается из смежного параллельным переносом на некоторую, называемую шагом длину i в направлении, определяющем ось решетки. Угол р между хордой профиля и перпендикуляром к оси [c.202]

По сравнению с единичным крыловым профилем задача о расчете профильного сопротивления решетки усложняется тем, что пограничные слои, сходящие с отдельных профилей в решетке, на некотором расстоянии вниз по потоку смыкаются (рис. 248), образуя движение, не подчиняющееся уравнениям пограничного слоя. Обозначим это сечение индексом 2 без знака оо и предположим, что неоднородность поля скоростей в этом сечении следа за решеткой мала. Тогда легко показать ), что потеря напора может быть выражена формулой [c.625]

Под плоской решеткой профилей (рис. 99) обычно понимают совокупность одинаковых крыловых профилей, каждый из которых получается из смежного параллельным переносом на некоторую, называемую шагом, длину t, в заданном направлении, определяющем ось решетки. Угол р между хордой профиля и перпендикуляром к оси решетки иногда называют углом выноса, дополнительный угол —углом установки профиля в решетке. Вектор 1, равный по длине шагу и направленный перпендикулярно оси решетки в сторону течения, назовем Вектором-шагом-, такое векторное представление шага позволит нам [c.317]

Введение средней векторной скорости представляет большое удобство для сравнения подъемных сил крыловых профилей одиночных и в решетке. Сопоставляя обтекание профилей одной и той же жидкостью при равенстве скорости на бесконечности V o—в случае одиночного профиля и средней векторной скорости — при обтекании профиля в решетке, будем иметь для отношения подъемных сил равенство [c.320]

В 49 было выведено обобщение теоремы Жуковского о подъемной силе изолированного крылового профиля на случай профиля в решетке, обтекаемой несжимаемым газом. Попытаемся обобщить [c.358]

Приближенные формулы профильного сопротивления крыла и крылового профиля в решетке [c.645]

Оетроградского — Гаусса теорема 181 Ось решетки крыловых профилей 6 [c.299]

На рис. 10.19, а изображены зависимости распределения значений числа Маха по верхней (спинка) и нижней (поверхностям) крылового профиля в решетке для двух газов (аргона — к = 1,67 и фреона — к= 1,14) при кМ. = onst = 0,6. На рис. 10.19, б — г [c.40]

Теория гидродинамических решеток составляет обширный и развитый раздел гидрогазодииамики и изложена в ряде специальных руководств. Здесь мы рассмотрим лииш один из основных вопросов этой теории — определение силового воздействия идеальной несжимаемой жидкости на крыловой профиль плоской гидродинамической решетки. [c.268]

Рассмотрим обтекание в вертикальной плоскости плоским потенциальным потоком невесомой невязкой жидкости неограниченной совокупности одинаковых крыловых профилей (или, иначе, плоской решетки профилей) (рис. 59). В такой решетке каАдый профиль может быть совмещен с соседним путем поступательного перемещёния вдоль прямой на одно и то же расстояние, называемое шагом решетки, образующие профилей решетки при плоском обтекании должны быть перпендикулярны к плоскости течения, т. е. в данном случае — горизонтальны. Плоскость, в которой расположены образующие профилей, совпадающие с передней — по течению — кромкой последних, называется фронтальной. [c.99]

Для оценки точности рассматриваемой методики получения углов р был проведен контрольный промер векторов скоростей за решеткой профилей в трех точках (/, 2, 3 рис. 1-17). Эксперимент проводился на решетке из пяти крыловых профилей стреловидной формы Об с относительной толщиной и размером профиля соответственно 6% и 100x100 (1ХЬ), с углом решетки 0 = = 23,75 и 111= 237. [c.24]

До разработки общих методов расчета течений через решетку произвольных профилей большое распространение получили приближенные методы расчета решеток из тонких слабоизогнутых профилей, близких к пластинкам. Эти методы обобщают известный прием Прандтля — Глауэрта для расчета обтекания одиночного крылового-профиля и основываются на предположении о малости возмущений, вносимых профиле.м в равномерный поток. [c.57]

Плавающий жесткий сор (древесина), прошедший через решетки, может застрять в направителе, у радиальноосевых турбин и внутри колеса. При закрытии ваправителя кусок дерева, заклинившийся между двумя лопатками, заставляет сервомотор передавать все свое усилие этим двум лопаткам. У крупных турбин тогда срабатывают легко восстанавливаемые предохранители лопаток ( 6-4), у малых — ломаются лопатки или их оси. Засоренное колесо снижает расход и мощность оно чистится при осмотре. Колеса крыловых турбин спо собн ы пропускать безвредно для себя очень крупные предметы, если только им не случ)И(тся заклиниться р щель между лопастью и колесной камерой, что иногда случалось с железными предметами. [c.249]

Изложенный упрощенный прием расчета пограничного слоя пригоден лищь для режимов обтекания крыловых профилей, не связанных с отрывом турбулентного слоя. Этот прием может с успехом применяться, например, для расчета сопротивления крыла самолета на режиме максимальной скорости, но совершенно не пригоден для расчета посадочных режимов. Этот же прием полезен для расчета сопротивления решетки профилей, имитирующей рабочее колесо турбины, но не достаточен для аналогичного расчета компрессорной решетки, отдельные профили которой работают обычно на режимах, близких к отрывным. [c.634]

Соединение ВаО КЬзОд было открыто Крыловым и Алексеевым [3], которые считали, что оно имеет кубическую структуру с параметром <г=9.02 А. Однако Рот и Уоринг утверждают, что ВаО КЬаОб имеет иное строение. Стабильная форма метанио-бата бария является орторомбической с параметрами кристаллической решетки а=12.194 А, =10.268 А, с=7.856 А. Кроме того, [c.365]

Определение профильного сопротивления путем расчета, поясненное в предыдущем параграфе для отдельного крылового профиля, распространено Г. Шлихтингом и Н. Шольцем [30], [34] случай течения через крыловые или лопаточные решетки. Если в турбине или в компрессоре с осевым протеканием через направляющее и рабочее колёса провести цилиндрическое сечение с осью, совпадающей с осями обоих колес, и затем развернуть это сечение в плоскость, то в последней получится так называемая плоская решетка из отдельных профилей крыльев или лопаток. Параметрами этой решетки являются относительный шаг ///, т. е. отношение шага 1 решетки к хорде профиля, и угол установки Руст профиля (рис. 25.7). При потенциальном обтекании отдельного крыла давление далеко впереди и далеко позади крыла одинаково. При потенциальном же течении через решетку такое равенство давлений в общем случае нарушается, а именно позади решетки возникает понижение давления, если решетка преобразует давление в скорость (турбинная решетка), и, наоборот, возникает повышение давления, если решетка преобразует скорость в давление (насосная, или компрессорная, решетка). Совокупное действие такого понижения (или повышения) [c.686]

Для расчета, помимо подъемной силы и других характеристик обтекания крылового профиля в решетке, в частпост , его кавитационных свойств, местных нагрузок от давления потока на профиль, моментных характеристик профиля в решетке уже недостаточно знания вектора скорости набегающего потока и величины наложенной циркуляции. Необходимым становится разыскание распределения скоростей по обводу профиля, а тем самым и распределения давления по его поверхности. [c.265]

Следует подчеркнуть, что профильные потери в решетке аналогичны профильному сопротивлению при обтекании одиночного крылового профиля (гл. 5). Различие состоит только в том, что при исследовании решеток устанавливаются относительные -потери энергии, а профильное сопротивление характеризуется силой сопротивления, отнесенной к скоростному напору набегающего потока. Физическая природа профильных потерь и профильного сопротивления тождественна. Вихревые потери при отрыве потока на профиле п за вьиходной кромкой эквивалентны сопротивлению давлений. Следовательно, профильные потери можно также рассматривать как сумму потерь трения и потерь давления . [c.470]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...