Течение перед донным срезом

В работе [21] эти решения используются для описания течения перед донным срезом на расстояниях порядка Ке / от него. Безразмерный перепад давлений (отнесенный к скоростному напору), передаваемый от донной области отрыва вверх по потоку, имеет порядок Ке" /, который характерен для всех течений со свободным взаимодействием. Особая точка решения показы- [c.244]

Течение перед донным срезом [c.83]

Таким образом, течение перед донным срезом является в значительной степени частным случаем теории, развитой для течения около скругленной угловой точки [c.84]

Следует заметить, что для течения перед донным срезом из-за отсутствия 0 и К [c.84]

Дальнейшее уменьшение донного давления не оказывает влияния на течение перед донным срезом. Наступает явление запирания вполне аналогичное тому, которое имеет место в соплах. Если перепад давлений меньше критического, то в угловой точке давление равно донному и < 1. Приближенные решения для малых перепадов давления описываются в первом приближении третьей формулой (3.21). [c.85]

Аналогичная структура течения изучается в 3.2 для течений разрежения перед донным срезом, если донное давление на основной порядок по величине ниже давления на боковой поверхности обтекаемого тела. Однако в этом случае перепад давления не может быть больше, чем соответствующий некоторому условию запирания , изученному в 3.2. [c.19]

Численные расчеты проведены для течений около точки отрыва пограничного слоя, на пластине перед донным срезом, для течений сжатия и разрежения около угловых точек контура тела, а также мест взаимодействия пограничного слоя со слабыми ударными волнами. [c.21]

Предположим сначала, что вблизи донного среза пластины появляется зона, в которой на малых расстояниях (Ах <С 1) давление изменяется на основной порядок по величине. Тогда в этой области на расстояниях порядка 5 (5 — толщина невозмущенного пограничного слоя перед началом возмущенной области течения) градиенты давления станут значительно больше, чем вязкие напряжения во всем пограничном слое, кроме совсем узкого слоя вблизи стенки. Очевидно, что такое течение должно вести себя как невязкое. Более подробно локально невязкие течения рассмотрены в главе 3 данной работы. [c.141]

В работе [37] общие положения теории применены к расчету течения перед донным срезом тела и донной областью отрыва. Для решения задачи о локально невязком течении использован метод интегральных соотношений Дородницына [38]. Как показывает сравнение результатов расчета [37] с экспериментальными данными [39] (проведенное в работе [40]), уже для первого приближения распределение давления вдоль поверхности тела определяется достаточно точно (фиг. 9). В работе [40] также в рамках асимптотической теории рассмотрено течение перед донным срезом, но только при гиперзвуковой скорости внешнего невязкого потока. Взаимодействие гиперзвукового потока с пограничным слоем на основной части тела предполагается слабым (Мсх>т 1, где т — характерный наклон эффективной границы, образованной толщиной вытеснения пограничного слоя). В этом случае изменение давления на порядок величины происходит на длинах порядка МооТ, однако область с большими поперечными перепадами давления имеет характерную длину порядка т, как и при умеренных сверхзвуковых скоростях. [c.250]

Вводится коэффициент донного давления Р в = рв —рд (1/2р11л 1), где рд—донное давление, р , р1 и — соответственно статическое давление, плотность и скорость на границе пограничного слоя непосредственно перед донным срезом. Коэффициент Р в зависит только от типа течения в пограничном слое, числа Маха и отношения толщины пограничного слоя непосредственно перед донным срезом к диаметру донного среза Ь d. [c.30]

Р1 — статическое давление непосредственно перед донным срезом, с — длина тела от носка до среза (для осесимметричных течений — длина тела, для двумерных — хорда профиля), d — поперечный размер донного среза (для осесиммет- [c.30]

В 2.2 изучено второе семейство решений для обычного свободного взаимо действия, но для течений разрежения. Это позволяет построить течение разрежения перед угловой точкой контура тела, обтекаемого сверхзвуковым потоком при небольших значениях угла поворота или дальнюю асимптотику затухания возмущений, если угол поворота большой. Эти же решения описывают течения около донного среза при соответствующих значениях донного давления. [c.18]

В рамках классической теории пограничного слоя [Prandtl L., 1904] задача об асимптотическом состоянии вязкого течения около твердого тела при больших числах Рейнольдса приводит к исследованию областей внешнего невязкого потока и пограничного слоя. Пограничный слой описывается системой уравнений параболического типа, а внешний поток при сверхзвуковых скоростях — системой гиперболического типа. Решения краевых задач для таких систем обладают тем свойством, что распределение искомых функций в некоторой области пространства определяется краевыми условиями на границе, лежащей вверх по потоку от этой области. Такая ситуация имеет место, например, при обтекании тонкого тела потоком с умеренной сверхзвуковой скоростью или в случае гиперзвукового обтекания, если только взаимодействие пограничного слоя с внешним потоком является слабым. Однако если краевые условия заранее неизвестны и подлежат определению при совместном решении задач для обеих областей, то ситуация будет иной. Это относится, в частности, к течению со свободным взаимодействием в области, расположенной перед точкой отрыва потока [Нейланд В. Я., 1969, а глава 1] или перед донным срезом тела [Матвеева Н.С., Нейланд В.Я., 1967 глава 3], а также к гиперзвуковому обтеканию пластинки конечной длины [Нейланд В. Я., 1970] и течению около треугольного крыла при сильном взаимодействии [Козлова И.Г., Михайлов В.В, 1970]. В таких задачах внешнее течение, а значит, и давление в пограничном слое, определяется распределением толщины вытеснения пограничного слоя, которое выражается интегральным образом через искомые функции этого слоя. Следствием интегро-дифференциального характера задачи является то, что возмущения, задаваемые в плоскости симметрии треугольного крыла, могут распространяться по потоку вплоть до его передних кромок. [c.187]

Для областей отрыва потока за донным срезом и в вырезах перед уступами или за ними при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях переход пограничного слоя является важным фактором, влияющим на критическую длину (см. ниже), которая в первом приближении не зависит от чисел Рейнольдса и Маха. Существует максимальное (критическое) отношение длины оторвавшегося вязкого слоя к глубине выреза в твердой стенке, при превышении которого каверна разрушается с образованием самостоятельных областей отрыва около каждого края выреза. Путем измерения распределений давления и скорости в кавернах Харват ж др. [8] выявили условия образования самостоятельных каверн в вырезах и установили параметры, определяющие структуру течения и распределение давления. Харват использовал две модели одну для измерения давления, другую — для исследования теплопередачи. Так как вторая модель будет рассмотрена в гл. XI, сосредоточим внимание только на модели для исследования характеристик потока. Исследования Харвата [8] являются экспериментальными и касаются главным образом физики отрыва потока [c.32]

Если предположить, что это так, то в общем случае величина давления, получаемая из решения для основной части тела в области, непосредственно лежащей около донного среза, должна отличаться от донного давления на основной порядок по величине. Согласно гиперзвуковой теории малых возмущений при 0(1) величины давления на теле и градиента давления имеют порядок. Пограничный слой всегда имеет дозвуковую область, через которую возмущения давления передаются вверх по потоку, в этом случае возможны две ситуации или возмущения давления будут изменять течения на расстояниях Ах <С 1 и создавать в этой области большие локальные градиенты давления, или перестроится все течения для Ах 1. В последнем случае решение задачи о сильном или умеренном взаимодействии пограничного слоя с невязким потоком при обычных начальных и граничных условиях должно допускать целое семейство, т. е. быть неединственным. Тогда появляется возможность удовлетворить дополнительному условию для давления на заднем конце тела. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...