Фактор переноса жидкости

N1 — фактор переноса жидкости, ур. (6.3) [c.11]

Кроме того, из уравнения (6.1) можно видеть, что требуемая толщина фитиля t w для той же переносимой тепловой мощности обратно пропорциональна фактору переноса жидкости М]. Урав- [c.136]

Из приведенного следует, что для тепловых труб с большой максимальной переносимой тепловой мощностью, но с малым градиентом температур, можно выбрать такой теплоноситель, который имеет высокий фактор переноса жидкости и высокий фактор, характеризующий теплопроводность жидкости. Кроме того, при выборе теплоносителей для труб, работающих в особых условиях, должны быть учтены токсичность и воспламеняемость теплоносителя. [c.137]

Теоретические и зкспериментальные исследования движения отдельных частиц весьма сложны, так как траектории их различны и зависят от многих случайных факторов. В инженерной практике необходимость в знании параметров движения отдельной частицы весьма ограничена и возникает только в тех частных случаях, когда изучается перенос жидкостью мельчайших твердых частиц (ила). [c.38]

Резз льтаты опытов [Л. 234 и 235] показаны на рис. 8-6 в виде зависимости фактора переноса массы ja от критерия Рейнольдса. В этих координатах каждая псевдоожиженная система характеризовалась своей линией зависимости, в то время как неподвижный слой характеризовался единой линией для всех диаметров частиц. С увеличением размера частиц линии для псевдо-ожиженного слоя сдвигаются вправо. Однако, построив график зависимости jd от модифицированного числа Рейнольдса Re/(1—т), Чу и соавторы получили единую линию, показанную на рис. 8-7. Как утверждает Чу [Л. 234], эта обобщенная зависимость применима к неподвижному и псевдоожиженному слоям независимо от рода среды (газа или капельной жидкости). К сожалению, как видно из рис. 8-7, в области высоких Re разброс точек для [c.273]

Ориентировочный интервал рабочих Жидкость Температура кипения при Фактор переноса Л -10- , кВт/м Материалы [c.436]

Здесь были приведены наиболее характерные примеры факторов, влияющих на движение и интенсивность переноса в дисперсных системах газ—жидкость. [c.9]

Поскольку в явлениях турбулентного переноса эффекты молекулярной вязкости и теплопроводности обычно пренебрежимо малы в сравнении с явлениями вихревого перемешивания (исключая случаи очень больших градиентов скорости и температуры), пульсации температуры в основном связаны с вихревым перемешиванием элементов жидкости, при котором сохраняются их первоначальные температуры. Если элементы жидкости имеют различные температуры, то необходимо ввести средний температурный градиент в потоке с осредненными свойствами. Можно предполагать поэтому, что статистические свойства пульсации температуры зависят от двух факторов 1) от среднего температурного градиента в поле потока и 2) от характера поля скоростей. Далее на простом примере будет показано, какую роль играют средний температурный градиент для пульсаций температуры и соотношения между соответствующими статистическими свойствами для переноса количества движения и тепла. Такой подход был впервые использован Коренном 1130] при изучении теплообмена в условиях изотропной турбулентности. Рассмотрим изотропный и однородный турбулентный поток с постоянным средним температурным градиентом вдоль оси у, перпендикулярной направлению основного потока — оси х. Необходимые допущения для описания турбулентного поля течения сводятся в данном случае к следующим [c.83]

Механизм молекулярного переноса импульса в капельных жидкостях сложнее, переход молекул из слоя в слой как основной фактор, по-видимому, не происходит согласно одной из гипотез, передача импульса происходит вследствие временного объединения молекул на границе слоев. Уменьшение вязкости капельных жидкостей с ростом температуры можно объяснить увеличением объема жидкости и ослаблением взаимодействия между молекулами из-за увеличения расстояния. [c.360]

Отмеченные особенности в характере распределения t j и а по длине трубы парогенератора отражают всю сложность взаимного влияния отдельных факторов на процесс теплообмена при поверхностном кипении. Действительно, при понижении давления усиливается относительное влияние конвекции в однофазной среде и ослабляется влияние механизма переноса теплоты непосредственно В форме теплоты испарения. Поэтому при низких давлениях влияние скорости на интенсивность теплообмена оказывается более значительным. В этих условиях вследствие роста истинной скорости жидкой фазы, обусловленного повышением паросодержания потока, интенсивность теплоотдачи по длине трубы возрастает, что сопровождается понижением температуры стенки. При понижении температуры стенки уменьшается число активных зародышей паровой фазы и это приводит к ослаблению влияния механизма переноса, обусловленного про цессом парообразования. В то же время вследствие прогрева основной массы жидкости по ходу потока увеличивается толщина пристенного двухфазного слоя и, следовательно, улучшаются условия для роста паровых пузырей. По-видимому, при переходе от области конвективного теплообмена в [c.264]

В целях дальнейшего исследования этого существеннейшего фактора представим перенос импульса на поверхности F, параллельной стенке, находящейся в полностью турбулентной зоне. Определим в этой поверхности касательное напряжение т. На единицу поверхности вследствие поперечного турбулентного движения через поверхность F в единицу времени приходит сверху вниз определенная масса жидкости т. Такая же масса протекает и снизу вверх. При турбулентном движении вниз масса имеет в направлении л составляющую скорости, равную i. При движении вверх такая же масса т имеет ту же составляющую скорости с 2- Следовательно, нижняя часть пограничного слоя передает вверх через единицу поверхности приращение импульса m ( j.1—которое по закону импульсов эквивалентно действующей вдоль поверхности силе т [c.234]

Механизм пленочного кипения определяется гидродинамической неустойчивостью самой паровой пленки и границы раздела пленки с жидкостью, условиями переноса тепла через нестабильную паровую пленку путем теплопроводности пара, конвекции в пленке и излучением от стенки к пару и жидкости. Влияние всех этих факторов взаимообусловлено сложными зависимостями. Так, увеличение толщины паровой пленки при поглощении тепла излучения вызывает изменение ее теплопроводности и интенсивности конвективных токов. [c.192]

Таким образом, для правильного суждения об интенсивности испарения Нужно в каждом конкретном случае выявить все эти эффекты и дать им количественную оценку. Перечисленные факторы весьма усложняют аналитические решения краевых задач для совместно протекающих процессов конвективного переноса при испарении жидкости в пограничный слой. [c.212]

Для случая переноса пара под влиянием избыточного давления П. Д. Лебедевым [Л. 7] было внесено дополнение в обычное уравнение переноса влаги. А. В. Лыковым [Л. 4] и Г. А. Максимовым [Л. 5] сформулированы дополнительные уравнения переноса пара под влиянием, этого фактора. Уравнение, полученное Г. А. Максимовым для случая, когда возможно применение уравнения Клапейрона, может быть с учетом пористости т и стока жидкости приведено к виду [c.194]

Однако опыт показывает, что даже при самом оптимальном выборе параметров наблюдается неравномерность подачи, вызываемая деформацией деталей насоса и сжатием жидкости в рабочих его камерах при переходе их из полости всасывания в полость нагнетания. Для уменьшения влияния последних факторов в некоторых конструкциях этих насосов профиль статора на участках, описанных большим радиусом, выполняется таким образом, что при переносе рабочей камеры из полости всасывания в полость нагнетания осуществляется незначительное сжатие жидкости (преднамеренная компрессия), что способствует снижению пульсации давления жидкости. [c.213]

Теория переноса электронов в жидких металлах все еще во многом находится в зачаточном состоянии еще имеется значительное расхождение в достоверности основных допущений (предположений), сделанных ради дальнейшего развития. Во всех теориях рассматривали жидкость как нарушенную форму твердого тела и в основном опирались на теорию твердого состояния. Лишь совсем недавно появились работы, в которых отказались от этого основного и ошибочного допущения эти исследования значительно продвинулись вперед, но еще нескоро они качественно объяснят факторы, управляющие поведением носителей тока в жидких проводниках или полупроводниках. [c.101]

В системах с чистым размерным фактором , т. е, в тех, в которых фактор электроотрицательности мал, трудность в смешивании должна быть результатом изменения в координации вследствие входа атома одного размера в скопление атомов другого размера это вызывает изменение межионного потенциала и, следовательно, внутренней энергии жидкости. Изменение энергии при смешении представляет собой энергию деформации в жидком растворе [49, с. 2В 602], так как энергия изменяется из-за смещения атомов из их положения равновесия. Изменение межатомного потенциала можно обнаружить с помощью измерения свойств, связанных с переносом электронов, например удельного сопротивления и эффекта Холла. Поиски группировок в этих жидкостях вдоль критической кривой дают несколько более определенные результаты они почти точно обнаруживаются при тщательном измерении вязкости или термодинамических параметров. [c.174]

На рис. 7.6 видно достаточно хорошее соответствие экспериментальных данных результатам расчета. При этом надо учитывать, что диффузионная составляющая переноса теплоты паром бьша пренебрежимо мала, так как температура зернистой системы не превышала 20 С. В заключение необходимо отметить, что иногда угол смачивания I неизвестен, так как он зависит от состояния поверхности, состава жидкости, температуры и других факторов. В этом случае возможно проводить только оценочные расчеты. [c.147]

В промышленных установках теплоносителями являются жидкости, газы и пары, поэтому передача тепла путем конвекции и теплопроводности является наиболее распространенной и представляет большой практический интерес. Очевидно, что интенсивность конвективного переноса тепла-зависит от состояния движения жидкости или газа и обусловлена не только тепловыми факторами, но и гидродинамическими условиями процесса. [c.161]

Д. Бернал и Р. Фаулер [102] в качественной теории вязкости водных растворов электролитов учитывают 1) суспензионный эффект, связанный с переносом количества движения массами ионов от одной части жидкости к другой влияние этого фактора пропорционально концентрации электролита, а проявляется он наиболее сильно при высоких температурах 2) взаимодействие ионов [c.95]

Перенос частиц жидкости (конвекция) зависит от многих факторов, основные из которых — причина возникновения и режим движения, физические свойства жидкости, форма и размеры поверхности твердого тела. [c.160]

Основным фактором, способствующим задерживанию взвеси, является коагуляция частиц в условиях вращательно-поступательного движения. Как показали эксперименты, выпадение взвешенных веществ из сточных вод происходит быстрее при медленном вращении отстаиваемой жидкости. Кроме того, вращательное движение способствует снижению турбулентности и уменьшению переноса частиц из нижних слоев в верхние. В связи с этим открытый гидроциклон более эффективный, чем близкий к нему по конструкции вертикальный отстойник. [c.39]

В [Л. 18] предложен приближенный метод расчета коэффициентов трения и теплообмена при плоскопараллельном турбулентном пограничном слое в сжимаемой жидкости с продольными градиентами скорости и температуры. Метод основывается на решении интегральных уравнений движения и тепловой энергии, допущении о возможности представления коэффициентов трения и теплообмена степенными функциями продольной координаты, а также на использовании опытных данных о влиянии на трение и теплообмен различных факторов, усложняющих перенос количества движения и тепла в пограничном слое. К числу таких факторов при обтекании газом тел с непроницаемой поверхностью относятся продольный градиент давления, сжимаемость газа и неизотермические условия движения. [c.492]

Факторы, ограничивающие теплопередающую способность вращающейся тепловой трубы. Факторы, ограничивающие теплопередающую способность тепловой трубы, будут следующими достижение скорости звука, неустойчивость границы раздела жидкость — пар, кипение в испарителе и ограничение по конденсации (а также наличие неконденсирующихся газов). Ограничение по скорости звука и влияние неконденсирующегося газа такие же, как и в обычной тепловой трубе с капиллярной структурой. Неустойчивость поверхности раздела (унос) появляется в том случае, когда касательные напряжения, связанные с противоточным движением потоков пара и жидкости, окажутся достаточными для срыва капель и переноса их в конденсатор. Радиальные центробежные силы играют очень [c.175]

Причиной переноса тепла по-прежнему является неравномерность температурного поля. Но как само температурное поле, так и интенсивность переноса тепла зависят от множества факторов, в первую очередь — от характера движения и физических свойств жидкости (или газа) и от геометрических характеристик системы, в которой происходит теплообмен. [c.220]

Механизм теплопереноса при наличии массовых сил и при их отсутствии. Для тепловых труб, работающих в широком игтер-вале температур, в частности для криогенных труб, зачастую велики изменения объема теплоносителя. Труба, заполненная теплоносителем с небольшим избытком жидкости, рассчитанным на наименьшую рабочую температуру, как правило, имеет < лужу — объем избыточной жидкости в нижней своей части (рис. 4.15). Из-за плохих теплофизических свойств низкотемпературных геплоносптелей при больших углах наклона трубы к горизонту ф зачастую трудно обеспечивать заполнение фитиля в верхней части трубы, поэтому приходится вести эксперименты при малых наклонах. При повышенных температурах объем лужи оказывается велик, значительной оказывается ее протяженность. Поскольку можно практически не считаться с гидравлическим сопротивлением при переносе жидкости в луже, в эффективную длину трубы не входит занятый лужей участок / (см. рис. 4.15). Этот фактор приводит к увеличению максимальной переносимой [c.100]

Скорость процессов, протекающих в продукте, зависит от формы и размера кусочков продукта, температуры масла, условий теплообмена между маслом и продуктом и других факторов. Перенос влаги и тепла внутри продукта является единым процессом, связанным также с внешним тепло- и массообменоы. Исследования показали, что при обжаривании овощей имеется два периода тепло- и массообмена. В первый период температура в продукте постепенно повышается от поверхностных слоев к центральным до 96—99 С (рис. XVI—I, б) в этот период влага движется как наружу в виде пара и жидкости, так и к центру в виде жидкости. Скорость удаления влаги в первый период постоянная, но величина ее зависит от условий теплообмена (рис. XVI—1, а). Во второй период температура в каждом слое образца остается некоторое время постоянной и равной 96—99° С затем при достижении влагосодержания в продукте 200—300% к абсолютно сухим веществам (начиная с наружного слоя) температура постепенно повышается, приближаясь к температуре масла. [c.462]

Несмотря на значительное количество исследований, посвященных зависимости скорости переноса от шероховатости поверхности, точны учет всех факторов, определяющих характер переноса, пе всегда возможен. Ясно только, что некоторые, хотя и пе все, наблюдаемые эффекты можно объяснить тем, что из-за шероховатости действительный периметр поверхности превышает геометрический периметр и периметр, покрываемый пленкой той же толщины, скажем, на стекле. Можно допустить также, что жидкость собирается в трещинах твердой поверхности и что в донолнение к обычному [c.862]

При пленочном кипении недогретой жидкости теплота, которая проходит через паровую пленку с поверхности кипения, частично передается в объем жидкости путем конвекции. Интенсивность конвективного переноса теплоты в объем жидкости зависит от недогрева и скорости циркуляции жидкости. Оба фактора влияют на теплоотдачу благоприятно. [c.319]

Отсюда следует, что при кипении калия толщина пристенного слоя молекулярного переноса тепла значительно больше, чем при кипении воды. Так, например, при р=1 кг1см - и =100 000 ккал1 (м -ч) бв 0,06 мм и бк = 2,4 мм, что свидетельствует о значительно более слабой турбулизации пристенного слоя жидкости паровыми пузырями при кипении жидких металлов, чем при кипении неметаллических жидкостей. Это обстоятельство может быть следствием того, что при кипении жидких металлов число центров парообразования или частота отрыва пузырей малы но сравнению с этими факторами для обычных жидкостей. Таки.м образом, количество образующегося на поверхности нагрева пара при кипении жидких металлов значительно меньше, чем при кипении неметаллических жидкостей. [c.249]

Турбулентный П. с. По мере увеличения расстояния вдоль поверхности тела местное число Рейнольдса возрастает и начинает проявляться неустойчивость ламинарного течения по отношению к малым возмущениям. Такими возмущениями могут служить пульсации скорости во внеш. набегающем потоке, шероховатость поверхности и др. факторы. В результате ламинарная форма течения переходит в турбулентную, при этом на главное осреднённое движение жидкости или газа в продольном направлении накладываются хаотич., пульсац. движения отд. жидких конгломератов в поперечном направлении. В результате происходит интенсивное перемешивание жидкости, вследствие чего интенсивность переноса в поперечном направлении кол-ва движения, теплоты и массы резко увеличиваются. Потеря устойчивости и переход к турбулентному режиму течения внутри П. с. происходят при нек-ром характерном числе Рейнольдса, к-рое наз. критическим. Величина Яскр зависит от мн. факторов — степени турбулентности набегающего потока, шероховатости поверхности Маха числа М внеш. потока, относит, темн-ры поверхности, вдува или отсоса вещества через поверхность тела и др. Поскольку переход ламинарного режима течения в турбулентный связан с потерей устойчивости, то сам этот процесс не является достаточно стабильным, вследствие чего имеет место перемежаемость режима течения в пределах нек-рой области, к-руго называют областью перехода. [c.663]

П. к., связанные с переносом теплоты температурный фактор Ту,/Т0, Нуссельта число Пи — аНк, Стентона число 81 = а/рвср, Грасгофа число Сг 2 рдГ/у2, Пекле число Ре = Ле-Рт, Рэлея чис.го Ла — йг-Рг и Фурье число Ро а1/Р, являющееся критерием гомо-хронности тепловых процессов. (См. также Био число В1 = аНкц,.) В этих выражениях Ту,, ку, — теип-ра и коэф. теплопроводности стенки, обтекаемой жидкостью или газом, Го — темп-ра торможения потока, АТ — характерная разность темп-р, а — коэф. теплопередачи. [c.668]

Решив систему линеаризованных гидродина.мич. ур-ний, в к-рых тензор вязких напряжений и вектор потока тепла имеют вид (3), можно выразить временнью корреляционные ф-ции Ф, локальных гидродинамич. переменных (5A(fi, ti)bB r2, iz) через равновесные термодинамич. величины и коэффициенты переноса. В частности, таким способом можно вычислить корреляц. ф-цию Ф. плотности числа частиц <5 (ri, /i)Sn(r2, (з)>, через к-рую выражается динамический структурный фактор жидкости, измеряемый в экспериментах по рассеянию света и медленных нейтронов. [c.327]

По нашему мнению, одной из причин расхождения опытных данных между собой и формулой (2) является термическое контактное сопротивление на поверхности теплообмена. 1Величииа этого сопротивления, по-видимому, зависит от вида и чистоты жидкого металла, материала стенки и от ряда других факторов. Для оценки роли те р,мического контактного сопротивления коэффициент теплоотдачи можно определить двумя методами 1) измерением и обработкой температурного ноля в потоке жидких металлов Й) из-мерением температуры стенки и средней температуры жидкого металла. На основании измеренных температурных полей в потоке жидкости можно определить также коэффициент турбулентного переноса тепла и вычислить е для жидких металлов и воды. [c.362]

На рис. 11.15 приведены зависимости параметров переноса в относительных единицах в зависимости от степени относительной линейной деформации растяжения Вр для ПЭНП по гептану, азоту и углекислому газу, причем последние данные получены Ясудой и Петерлином [28]. При анализе этих зависимостей обращает на себя внимание, во-первых, качественное подобие всех приведенных результатов как для жидкостей, так и для газов при различных видах напряженного состояния (такие же закономерности наблюдали и для одноосного растяжения). Во-вторых, для жидкостей характерно более резко выраженное изменение параметров переноса, чем для газов, несмотря на значительное влияние растворителей на структуру ПЭНП и релаксационные процессы, протекающие в образце, что связано, вероятно, со стери-ческими факторами. В-третьих, для газов изменение коэффициентов диффузии и проницаемости носит не монотонный характер, а имеется максимум в области деформаций 8р — 0,03 -0,15. [c.83]

Выбор конструкции аппарата для конкретного производственного процесса жидкостной экстракции основан на технико-экономическом сравнении разных конструкций с учетом их производительности, разделительной способности, энергетических затрат, а также капитальных и эксплуатационных расходов. В некоторых случаях, в первом приближении, ограничиваются одним из критериев сравнения различных экстракторов - фактором эффективности, который представляет собой отношение предельно допустимой удельной производительности fV, м /(м с), суммарной по обеим фазам, к высоте эквивалентной теоретической ступени ВЭТС, м, или к высоте единицы переноса ВЕП, м. Эта величина, обратная времени задержки жидкости в аппарате, может рассматриваться как удельная разделительная мощность, определяющая съем продукции, м /с, с единицы рабочего объема аппарата [78]. [c.589]

Следует отметить, что особенностью гидроопор с инерционными трансформаторами является независимость частот внутренних резонансов автономной гидроопоры от динамических свойств присоединенных конструкций. Резонансные частоты автономной гидроопоры в составе полной системы переходят в нули передаточных функций (без учета диссипации). Это свойство имеет важное практическое значение, так как позволяет переносить экспериментальные результаты изучения автономной гидроопоры на систему в целом. Вертикальная жесткость резиновой конической обечайки определяется как жесткость эквивалентной конструкционной пружины, к которой через поршневое действие резиновой конической поверхности обечайки подсоединяется эквивалентная гидравлическая пружина. В ряде работ, посвященных гашению вибраций гидроопорой силового агрегата транспортного средства, одним из основных факторов, влияющих на демпфирование в области резонансных частот, является инерционность столба рабочей жидкости, заключенной в дроссельном канале. При использовании магнитореологических заполнителей возрастает влияние факторов внутреннего трения, так как при дросселировании в каналах нарушается ламинарный поток. С одной стороны, такие факторы облегчают настройку гидроопоры на частоту нуля передаточной функции, а с [c.102]

Предмет спектроскопии жидкостей и растворов достаточно широк. Изменения спектров при конденсации и растворении могут быть следствием многих факторов. С одной стороны, среда влияет на положение равновесия нескольких типов поглощающих и испускающих центров, существующих в жидкой фазе (изомеров, таутомеров, ионов, ассоциатов, комплексов и др.). С другой стороны, межмолекулярные взаимодействия проявляются достаточно разнообразно и по отношению к центрам определенного типа. В жидкостях реализуются различные виды вандерваальсовских взаимодействий (ориентационные, индукционные, дисперсионные), а также связи квази-химического характера (комплексообразованне, водородная связь, перенос заряда и др.). [c.6]

Изучение важнейших физико-химических механизмов в условиях турбулентного течения многокомпонентной реагирующей газовой смеси, ответственных за пространственно-временные распределения и вариации определяющих макропараметров (плотности, скорости, температуры, давления, состава и т.п.), особенно эффективно в сочетании с разработкой моделей турбулентности, отражающих наиболее существенные черты происходящих при этом физических явлений. Турбулентное движение в многокомпонентной природной среде отличается от движения несжимаемой однородной жидкости целым рядом особенностей. Это, прежде всего, переменность свойств течения, при которой среднемассовая плотность, различные теплофизические параметры, все коэффициенты переноса и т.п. зависят от температуры, состава и давления среды. Пространственная неоднородность полей температуры, состава и скорости турбулизованно-го континуума приводит к возникновению переноса их свойств турбулентными вихрями (турбулентный тепло- и массоперенос), который для многокомпонентной смеси существенно усложняется. При наличии специфических процессов химического и фотохимического превращения, протекающих в условиях турбулентного перемешивания, происходит дополнительное усложнение модели течения. В геофизических приложениях часто необходимо также учитывать некоторые другие факторы, такие, как влияние планетарного магнитного поля на слабо ионизованную смесь атмосферных газов, влияние излучения на пульсации температуры и турбулентный перенос энергии излучения и т.п. Соответственно, при моделировании, например, состава, динамического и термического состояния разреженных газовых оболочек небесных тел теоретические результаты, полученные в рамках традиционной модели турбулентности однородной сжимаемой жидкости, оказываются неприемлемыми. В связи с этим при математическом описании средних и верхних атмосфер планет возникает проблема разработки адекватной модели турбулентности многокомпонентных химически реагирующих газовых смесей, учитывающей сжимаемость течения, переменность теплофизических свойств среды, тепло- и массообмен и воздействие гравитационного поля и т.п. Эти проблемы рассматриваются в данной части монографии. [c.9]

Уравнения турбулентного пограничного слоя для многокомпонентной меси реагирующих газов можно найти, например, в уже цитированной выше монографии Б. Дорранса. Эта система уравнений, так же как и более простая система уравнений турбулентного пограничного слоя в несжимаемой однородной жидкости, является незамкнутой. Действительно, lipoMe обычных неизвестных (скорости, давления, плотности, темпера- гуры или энтальпии, концентраций), число которых соответствует числу уравнений, в ней содержатся еще неизвестные коэффициенты турбулентного переноса (коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии). В настоящее время едва ли не единственно возможным путем замыкания системы уравнений турбулентного пограничного слоя в многокомпонентной смеси реагирующих тазов является путь обобщения. < уществующих полуэмпирических теорий турбулентности в несжимаемой я идкости на случаи течения, в которых необходимо учитывать влияние факторов сжимаемости, тепло- и массообмена, химических реакций и т. д-, и еще, конечно, использования известных аналогий Рейнольдса. При таком обобщении вид формул полуэмпирических теорий турбулентности полностью сохраняется и только плотность считается переменной величиной, зависящей от давления и те1№ературы. [c.539]

Теплообмен путем конвекции имеет место при передаче тепла через жидкости и газы, а также при передаче тепла от жидкости или газа к поверхности твердого тела или, наоборот, от твердой поверхности к жидкости и и газу. Теплообмен путем конвекции всегда сопровождается теплообменом посредством теплопроводности. При конвективном теплообмене перенос тепла неразрывно связан с переносом частиц движущейся жидкости или газа, поэтому конвективный теплообмен представляет собой очень сложный процесс, зависящий от большого числа разлд1чных факторов. Удельный конвективный тепловой поток определяется как [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...