Деформации на наклонных сечениях

Ввиду поперечного сужения другие точки стержня имеют не только вертикальные, но горизонтальные перемещения. Линии, параллельные до деформации оси z, после деформации становятся наклонными к этой оси форма стержня после деформации показана на рис. 143 штриховыми линиями. Поперечные сечения стержня, перпендикулярные к оси г, после деформации искривляются, образуя параболическую поверхность. Точки поперечного сечения z = , например, после дее рмации оказываются на поверхности [c.291]

Например, для уплотнения стыка штампованных деталей корпуса и крышки можно применить резиновое кольцо с квадратным сечением. Плоская резиновая прокладка допускает деформацию до принятия ею тарельчатой формы и удерживается на наклонных поверхностях соединения с помощью уступов или рисок. [c.208]

Под действием внешних сил валы подвергаются упругим деформациям на изгиб и кручение. При расчете вала на жесткость определяют угол наклона в расчетном сечении [c.199]

Установлено, по крайней мере для потока однородной несжимаемой жидкости, что поверхности деформаций и напряжений для любой точки геометрически подобны. На рис. 20 показано осевое сечение поверхности напряжений, сравниваемое с сечением поверхности деформаций, изображенным на рис. 14. Видно, что результирующая напряжений на плоскости, перпендикулярной к бг, как правило, наклонена к бг, и поэтому основные оси поверхности напряжений соответствуют только направлениям чистого растяжения или сжатия. Если для большей ясности предположить, что три ортогональные поверхности элементарного тетраэдра составляют прямые углы с основными направлениями (рис. 21), то очевидно, что интенсивность полного нормального напряжения о = —р + о и касательное напряжение т на наклонной поверхности элемента будут зависеть как от местного среднего давления, так и от главных напряжений, обуслов- [c.57]

Как и в балках постоянного сечения, углы наклона не будут иметь сдвиговых изменений при действии опорных моментов. Влияние сдвиговых деформаций на углы наклона будет сказываться только [c.302]

Образец из бетона, помещенный между несмазанными плитами испытательного пресса, разрушается, подобно чугуну, по наклонным сечениям, образуя две усеченные пирамиды (фиг. 28, а). При смазанных опорных плитах тот же образец раскалывается на части по вертикальным плоскостям (фиг. 28, б). Характер разрушения объясняется наличием деформаций е, возникающих в направлениях, перпендикулярных к линии действия сжимающей силы. Смазка значительно уменьшает в опорных поверхностях силы трения, которые в этом случае практически не мешают развитию деформации е. [c.33]

Из этих ур-ий легко находятся величины деформации в любом сечении так напр., угол наклона на левой опоре от равномерно распределенной нагрузки будет равен [c.132]

Для того чтобы наглядно представить деформацию, которую производит каждое из этих напряжений, нужно рассмотреть тонкий элемент, вырезанный из растянутого стержня (фиг. 25) двумя смежными параллельными наклонными сечениями аЬ и а Ь . На обе плоскости, ограничивающие этот слой, будут действовать нормальные и касательные напряжения и [c.21]

Характер распределения напряжений по сечению выясним, рассмотрев геометрическую картину деформации вала при кручении. Для этого на поверхности круглого вала нанесем сетку, состоящую из линий, параллельных оси, и линий, представляющих собой параллельные круги (рис. 208, а). После приложения скручивающего момента наблюдаем следующее образующие цилиндра превращаются в винтовые линии, т. е. линии одинакового наклона к оси стержня, параллельные круги не искривляются и расстояние между ними практически остается неизменным радиусы, проведенные в торцовых сечениях, остаются прямыми. Полагая, что картина, наблюдаемая на поверхности стержня, сохраняется и внутри, приходим к гипотезе плоских сечений сечения, плоские до деформации, остаются плоскими при кручении круглого стержня, поворачиваясь одно относительно другого на некоторый угол закручивания. [c.228]

Например, чугунный образец при испытании на растяжение под большим давлением окружающей среды (р > 400 МПа) разрывается с образованием шейки. Многие горные породы, находящиеся под давлением вышележащих слоев, при сдвигах земной коры претерпевают пластические деформации. Образец пластичного материала, имеющий кольцевую выточку (рис. 1.46), при растяжении получает хрупкий разрыв в связи с тем, что в ослабленном сечении затруднено образование пластических деформаций сдвига по наклонным площадкам. [c.89]

Выделим из рассматриваемого бруса двумя поперечными сечениями ас и bd элемент длиной йл . В результате деформации, как это следует из гипотезы Бернулли, сечения ас и останутся плоскими, но наклонятся по отношению друг к другу на некоторый угол сШ. Примем левое сечение ас условно за неподвижное. Тогда в результате поворота правого сечения Ьс1 на угол ЙЭ оно займет положение Ь д (рис. 7.21). Прямые ас и Ь с1 пересекутся в некоторой точке А, которая является центром кривизны (или, точнее, следом оси кривизны) продольных волокон элемента йх. Верхние волокна рассматриваемого элемента при показанном на рис. 7.20 направлении момента 5Ш удлиняются, а нижние — укорачиваются. Волокна же некоторого промежуточного слоя тп. [c.240]

С возрастанием толщины пластины эффективность торможения развития трещины падает. Поэтому для толщины пластины, где доля скосов от пластической деформации по сечению разрушения невелика, более эффективными могут оказаться другие операции над элементом конструкции по задержке роста усталостной трещины (А. с. 1333523 СССР. Опубл. 30.08.87. Бюл. № 32). На обеих сторонах листового материала выполняют дугообразные канавки как продолжение зоны пересечения плоскости наклонной трещины с поверхностью листового материала. Центры дуг выполненных канавок располагают перпендикулярно к месту пересечения плоскостью трещины поверхности листового материала. Начало канавок связывают с вершинами усталостной трещины, а окончания располагают на одной линии, представляющей собой проекцию плоскости, перпен- [c.456]

Особенно опасным может явиться неосторожное усиление существующих конструкций. Нам известен случай, когда балка швеллерного сечения из листа и двух уголков (рис. 304, а), работавшая на нагрузку, расположенную в плоскости хОг, была усилена приваркой дополнительного уголка (рис. 304, б). Это вызвало наклон главных осей к плоскости внешних сил и совершенно непредусмотрен-ныз деформации балки в боковом направлении. [c.363]

При обработке металлов давлением соотношение перемещений металла по отдельным направлениям (смещенные объемы) определяется на основании правила наименьшего сопротивления. Свободному перемещению металла препятствуют два фактора — трение на контактной поверхности и форма зоны деформации. В случае осаживания образца прямоугольного сечения между параллельным плитами можно представить два вида деформации. При отсутствии трения на контактных поверхностях объем металла, смещенный по высоте, равномерно распределится по всем направлениям в горизонтальной плоскости и конечная форма изделия повторит исходную. При осадке параллелепипеда получится параллелепипед, при осадке образца треугольного сечения получится изделие треугольного сечения. Осадка образца в реальных условиях сопровождается трением по контактным поверхностям, в результате чего после осадки образцов любой формы поперечного сечения форма конечного изделия будет стремиться к форме круга, как имеющей наименьший периметр. В условиях трения на контактных поверхностях перемещению металла будет препятствовать сила трения — в направлении большего линейного размера действует большая сила трения и наоборот. Так, в случае деформации параллелепипеда наибольшая сила трения будет действовать на металл по направлению диагоналей. В направлении, перпендикулярном большей стороне параллелепипеда, сопротивление перемещению металла будет наименьшим. Переме щение металла по различным направлениям будет обратно пропорционально величине подпирающих сил трения. В случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка деформируемого тела перемещается в направлении наименьшего сопротивления. При осадке параллелепипеда между наклонными плитами течение металла в различных направлениях будет определяться силой трения и горизонтальной составляющей деформирующего усилия. Рассматривая только подпирающее действие горизонтальной составляющей деформирующего усилия, можно [c.257]

Процесс правки. В основе процесса правки на роликовых правильных машинах лежит знакопеременный изгиб выправляемой полосы. Ролики правильной машины устанавливают таким образом, что наибольшую деформацию изгиба полоса испытывает под вторым роликом. По ходу правки стрела прогиба уменьшается, и полосе придается прямолинейность. При изгибе эпюра распределения напряжений по сечению выправляемой полосы состоит из двух зон (рис. 137, б). В центральной зоне высотой у напряжения меньше предела текучести, и величина напряжений на этом участке определяется наклонной прямой. В крайних частях, ближе к поверхности полосы, имеет место зона пластической деформации, напряжения по высоте зоны постоянны и равны пределу текучести. [c.295]

Отношение / //гср изменялось в пределах 0,79—2,34. Применение точечной месдозы, установленной с наклоном по отношению к образующей валка, позволило исследовать распределение не только продольных, но и поперечных составляющих сил трения в нескольких продольных сечениях очага деформации. Результаты измерений для одного из образцов представлены на рис. 47. Стрелками показаны полные векторы удельных сил трения в соответствующих сечениях. [c.58]

Результаты испытаний по определению характеристик механических свойств бороалюминия при растяжении вдоль волокон приведены в табл. 8.2. На ряде образцов наблюдался подрост трещины, стартовавшей из области перехода сечений, перпендикулярно продольной оси образца, расслоение вдоль волокон и основной долом происходили уже в захватной части образца. Такой характер разрушения обусловлен концентрацией касательных напряжений в области изменения сечения. Результаты испытаний таких образцов не учитывались. Разрушающие напряжения и деформации определялись по максимальной нагрузке, модуль упругости — по углу наклона диаграммы деформирования на линейном участке. Отметим, что существенный разброс значений прочности является характерной особенностью волокнистых композитов с высокой степенью армирования — поданным [1], коэффициент вариации прочности бороалюминия может достигать 21...23 % при объемном содержании волокон 54 %. [c.234]

В разделе 5.3 показано, что для многих пластичных материалов такие параметры механики разрушения, как коэффициент интенсивности напряжений К и номинальное напряжение в сечении нетто не являются параметрами, описывающими скорость распространения трещины ползучести. Напротив, скорректированный У-интеграл (У-интеграл ползучести /) является таким параметром. Кроме того, установлено, что и при ползучести в случае изменения напряжения переходная скорость распространения трещины также соответствует величине J (см. рис. 5.54). В связи с этим ниже рассматривается возможность применения параметра j и для анализа распространения трещины при зависящей от времени усталости. Для исследования использовали образцы типа N -M (см. рис. 5.49, а) из нержавеющей стали 316 цикл напряжения и частота нагружения указаны на рис. 6,28, v = = 0,1 цикл/мин. Способ определения У-интеграла ползучести в этом случае (рис, 6.31) заключается в том, что деформацию в пр.о цессе полуцикла растяжения считают равной направленной деформации ползучести измеряя раскрытие центра трещины V, происходящее в период выдержки напряжения, определяют скорость раскрытия V по наклону линий на диаграмме V — t. Величину/ оценивают с помощью уравнения, аналогичного уравнению [c.216]

Предел пропорциональности при кручении — касательное напряжение в периферийных точках поперечного сечения образца, вычисленное по формуле для упругого кручения, при котором отклонение от линейной зависимости между нагрузкой и углом закручивания достигает такой величины, что тангенс угла наклона, образованного касательной к кривой деформации и осью нагрузок, увеличивается на 50 % своего значения на линейном участке Примечание. При наличии в стандартах или технических условиях на металлопродукцию особых указаний, допускается определять предел пропорциональности при кручении с иным допуском на увеличение тангенса угла наклона касательной. В этом случае значение допуска должно быть указано в обозначении, например т ц 25 " ггц МПа (кгс/мм ) [c.49]

Изгибающий момент изменяется по длине балки и С также переменно. Расположение пластических зон по длине балки заданного сечения легко вычисляется, если в зависимость С— С (Л1) внести изгибающий момент в функции. г. Необходимо различать отрезки балки, деформируемые упруго, и отрезки балки, испытывающие упруго-пластическую деформацию (фиг. 26). На первых справедливо дифференциальное уравнение прогиба упругой балки, на упругопластических отрезках балки следует исходить из дифференциального уравнения (25.3). При этом для статически определимых задач правая часть уравнения будет известной функцией х в статически неопределимых задачах необходимо ввести лишние неизвестные. В обоих случаях дифференциальное уравнение (25.3) легко интегрируется. В точках сопряжения упругих и упруго-пластических. отрезков должны быть непрерывны прогиб и угол наклона касательной к упругой линии. [c.100]

В области В разрушение происходит довольно сложным путем. Образец не настолько тонок, чтобы разрушение осуществлялось по механизму соскальзывания , действующего в области Л, и не настолько толст, чтобы мог разрушиться в условиях плоской деформации. В этой области толщина образца такова, что центральная область и края сравнимы по размерам. Последовательность этапов разрушения может быть прослежена по кривой нагрузка— смещение (см. рис. 54, б). Нагрузка, прилагаемая к образцу с трещиной, достигает значения Рр (соответствующего напряжению Ор на рис. 54, б), при котором в центре образца трещина может распространиться на некоторую длину путем отрыва. В очень толстом сечении это явление приведет к катастрофическому разрушению всего образца, так как разрушение отрывом охватит довольно значительную часть сечения, но в промежуточной области толщин на долю боковых частей поперечного сечения приходится столь большая часть общей нагрузки, что при достижении приложенной силой значения Рр состояния нестабильности всего образца не возникает. Если разрушение отрывом развивается быстро, то на кривой нагрузка — смещение может возникнуть площадка при постоянной или даже снижающейся нагрузке. Это явление известно под названием скачок трещины . Если развитие разрушения отрывом происходит медленно, то оно может быть зафиксировано только по изменению податливости образца. Трещина становится длиннее, следовательно, наклон кривой нагрузка — смещение уменьшается (см. рис. 48). Оба явления отражены на рис. 54, б. [c.114]

Наклон каждой характеристики этого пучка определяет а(е), а следовательно, деформацию е и скорость V по уравнению (16.11.9). Штриховая прямая тп соответствует фиксированному сечению стержня, в котором можно прикрепить датчик и осцил-лографировать деформацию. На участке пр е = О, в точке р еще п = 0, но на участке рт деформация, а следовательно, и скорость монотонно возрастают, достигая конечного значения в точке т и сохраняя это значение на участке qm. Волны, соответствующие центрированному пучку характеристик, называются волнами Римана. [c.569]

На фиг. 5.26,6 приведены графики изменения осевой деформации Бу, полученные графическим дифференцированием кривых перемещений (фиг. 5.26,о). Из этого графика видно, что деформация равномерна по ширине стержня только в сечении, расположенном на расстоянии 6,1 см от фиксированной отсчетнож линии. Примерно в этом сечении производилось измерение поперечного перемещения (фиг. 5.26, б). Несмотря на некоторый разброс точек, заметно, что большая часть точек располагается вдоль прямой линии. Поэтому напряженное состояние здесь является одноосным. Наклон линии дает величину Еу, равную 0,00978. Из графиков на фиг. 5.26,а деформация е в сечении с координатной х = 5,9 см составляет в среднем 0,0216. Поэтому динамический коэффициент Пуассона, определяемый соотношением [c.162]

Когда призматический стержень нагружается простым растяжением (рис. 2.1), напряжения в поперечном сечении тп, нормальном к продольной оси стержня, равномерно распределены и равны Р/Р, о чем говорилось ранее в разд. 1. 2. Рассмотрим теперь напряжение в наклонной плоскости рд, по которой разрезан стержень и которая расположена под углом 0 к поперечному сечению тп. Поскольку все продольные волокна имеют одинаковые осевые деформации, силы, представляющие действие правой части стержня на левую, должны быть равномерно распределены по наклонному сечению рд. Левая часть стержня находится в равновесии под действием этих сил и внешней нагрузки Р (рис. 2.1, Ь). Следовательно, равнодействующая 5 сил, распределенных по наклонному сечению, равна Р. Сила 5 может быть р1азложена на две составляющие /V и С — соответственно нормальную и касательную к наклонной плоскости (рис. 2.1, с). [c.62]

Положение гибкого элемента, свободный конец которого опирается на наклонную поверхность, при приложении сборочного усилия может быть неустойчивым относительно точки контакта А. На основе этого предположения, а также считая, что скорость относительного перемещения деталей невелика (значительно меньще скорости распределения деформаций в материале гибкого элемента), можно решать поставленную задачу, составив уравнение моментов действующих сил в текущем сечении г [c.179]

На фиг. 278 и 279 показаны две группы кривых, полученных при комнатной температуре и при 200° С, по которым можно определить влияние скорости деформации на прочностные свойства стали—на нижний предел текучести о , на временное сопротивление (напряжение, отвечающее максимальной нагрузке, отнесенной к первоначальной площади поперечного сечения образца) и на полное удлинение в процентах. Эти величины, а также отношение па фиг. 280 отложены по оси ординат по логарифмической шкале оси абсцисс нанесены скорости деформации dzjdt (s—условное удлинение). Из рассмотрения фиг. 280 видно, что с увеличением скоростей деформации нижний предел текучести ву возрастает гораздо быстрее, чем временное сопротивление а , и что кривая, представляющая о , имеет пологий наклон. Последнее объясняется явлением старения , как известно, имеющим место в стали с низким содержанием углерода, даже при комнатной [c.355]

Хрупкие материалы, например, чугун, бетон и др., разрушгются при сжатии с малозаметными деформациями и не склоним к прессэ-ванию. Диаграмма сжатия таких материалов изображается кривой со слабо выраженным прямолинейным участком в начале нагружения. Вид разрушенного образца из чугуна показан на фиг. 27. На наружной поверхности заметны многочисленные трещины, расположенные примерно под углом 45° к оси образца. Разрушение образца произошло под действием наибольших касательных напряжений Т45, действующих в наклонных сечениях. [c.33]

Поперечное сечение — прямоугольная линейка 3X30 мм , постоянное по длине. Додеформационный радиус Р — 2Ь сл груз на конце Р=25 кг на чертеже показана половина рессоры, т. в среднее ее по длине сечение считается заделанным. Требуется найти такую длину, чтобы после окончания деформации угол наклона свободного конца вд был 90°. [c.32]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Первое разрушение слоя ). Рассмотрим одноосное растяжение слоистого стеклопластика с взаимно ортогональной укладкой армирующих волокон. (Схема армирования [0790°]s, направление арматуры слоев 0° совпадает с направлением действия нагрузки.) Диаграмма о(е) такого материала (рис, 3.3) состоит из двух линейных участков. Деформация, соответствующая точке перелома на диаграмме а(е), приблизительно равна предельной деформации при растяжении однонаправленного материала перпендикулярно направлению армирования. На микрофотографии поперечного сечения образца, нагруженного выше точки перелома (рис. 3.4), хорошо различимы трещины в слоях с ориентацией 90°. Очевидно, изменение угла наклона диаграммы вызвано разруше- [c.110]

В том случае, когда полоса почти прямая и её правка происходит с весьма незначительными пластическими деформациями, упругое ядро эпюры напряжений на фиг. 67, а будет занимать почти всё сечение правящейся полосы и напряжения с распределятся по наклонной прямой (см. пунктирную линию на фиг. 67, б), а напряжения, равные пределу текучести о , будут иметь место toлькo в крайних волокнах. В этом случае потребный для [c.995]

Для определения коэффициента трения на выходе (fj ) предложена формула 4 = (.4-tg а)/(1-Ь А tg а)- Л = [1 - F, - F) y.P tg (а + 45°), где -сопротивление деформации, кПмм РдЖ F — поперечное сечение до н после деформации, млА ц — коэффициент вытяжки а — угол наклона образующей рабочего конуса волоки, град Р — тяговое усилие, кГ. [c.142]

И. бруса с учётом пластич, деформаций можно исслв довать приближенно, принимая, что материал одинаково работает на растяжение и сжатие, и беря папболее простую зависимость между иапряжсииями и деформациями, напр, в виде ломаной линии, состоян оп пз наклонного участка при упругой и горизонтального — при пластич. деформации (рис. 6). При постепенном возрастании нагрузки в сечении с наибольшим изгибающим моментом сначала возникают упругие деформации, затем в крайних точках сечения появляются пластич. области (рис. 7), к-рые, постепенно увеличи- [c.100]

Но при этом наблюдаются следующие отличия. Деформация колец при установке в канавку должна быть возможно меньшей для снижения силы трения и износа. Минимальная относительная деформация определяется из условий обеспечения герметичности к концу срока эксплуатации. Для колец круглого сечения допускают е 1п = 0,1- 0,12. Для уменьшения верхнего предела Ётах посадочные места выполняют с соблюдением возможно жестких допусков. Для колец круглого сечения допускают e ax = = 0,18- 0,20 (вместо 0,35 для неподвижных соединений). Чистота обработки канавки в подвижном уплотнении повышается до. V7—V8. Чистота обработки трущейся поверхности должна быть в пределах V9—уЮ, но при этом важное значение играет характер микрорельефа, определяемый методом обработки. Острые микронеровности, характерные для шлифованных, хонингован-бnv кями. притертых с крупными порошками и тому подобных поверхностей, имеющих углы наклона микронеровностей более 5° и радиусы скругления вершин менее 50 мкм, вызывают быстрый абразивный износ резиновых уплотнений. Плавные микронеровности с углами наклона менее 3° и большими радиусами скругления вершин, характерные для накатанных и виброобкатанных поверхностей, притертых и полированных поверхностей, оказываются приемлемыми при высоте неровностей (точнее сказать, волнистости) в пределах у8—у9. Например, при обработке V8, когда профилограмма фиксирует острые выступы шероховатости (такой цилиндр имеет матовую поверхность), манжетное уплотнение изнашивалось в цилиндре за 10— 20 ч. При обработке у9в, когда лрофилограмма фиксирует сглаженные притиркой выступы шероховатости (поверхность зеркальная), износ уплотнения в цилиндрах установить не удалось даже за 250 ч работы. Твердость материала штока или цилиндра должна быть достаточно высокой, чтобы исключить появление рисок от механических частиц в рабочей жидкости. Риски являются главной причиной преждевременного износа уплотнений. Работоспособность уплотнений, как правило, сохраняется до тех пор, пока не появятся риски на трущейся металлической поверхности и не возникнут повреждения протекторного кольца. После этого сравнительно быстро повреждается резиновое кольцо, и все уплотнение выходит из строя. [c.237]

И определилась с помощью низкотемпературной дифференциальной сканирующей калориметрии. Калориметрические измеренин проводили в интервале —153 277°С, скорость нагрева или охлаждения составляла 10°С/мин. Длн изме-раний использовались образцы размерами 3X3X2 мм и сечением 3X2 мм. Точку определяли как точку пересечения линии максимального наклона нарастающей ветви пика выделения тепла при понижении Т и базовой линии. Для испытаний на растяжение использовались проволочные образцы 1X50 мм (рабочая длина 30 мм), испытания проводились на машине типа "Инстрон" при 19 °С и 145 °С, скорость деформации составляла 0,02 мм" . [c.80]

При растяжении стандартных образцов с плош адью поперечного сечения Fq и рабочей (расчетной) длиной /о строят диаграмму растяжения в координатах нагрузка — удлинение образца (рис. 2.1). На диаграмме выделяют три участка упругой деформации до нагрузки Рупр равномерной пластической деформации от Рупр ДО Апах и сосредоточенной пластической деформации от Ртах ДО Рк- Прямолинейный участок сохраняется до нагрузки, соответствуюш ей пределу пропорциональности Рпц. Тангенс угла наклона прямолинейного участка характеризует модуль упругости первого рода Е. [c.49]

Переходя далее от уравненйй равновесия к перемещениям, отметим, что так как сдвиговые перемещения Wx оставляют поперечные сечения параллельные друг другу и после деформирования, то угол наклона dwjdx в любой точке будет равен деформации поперечного сдвига в этой точке, если поперечные сечения остаются вертикальными. Если поперечные сечения не сохраняют вертикального положения, то угол наклона будет равен сумме е и некоторой постоянной i. Взяв е = Ом/С = = Fxz/iGA,), где G и А, —соответственно модуль сдвига и площадь поперечного сечения части балки, на которую, согласно принятому предположению, действует равномерно распределен ное касательное- (shear) напряжение, и воспользовавшись выра жением <3.55а) для получим [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...