Интенсивность полная

Интенсивность полной погонной нагрузки, состоящей из собственного веса д и инерционной нагрузки равна [c.510]

Интенсивность полных деформаций е. найдем как сумму интенсивностей упругих и ef пластических составляющих где по аналогии с (11) имеем [c.316]

В случае задания осевого смещения края оболочки Шд = 0,7 мм (на рисунке не показано) происходит слабое перераспределение интенсивностей полных деформаций и замедляющееся со временем падение напрян ений. В точках, вышедших при мгновенном нагружении в пластическую область, происходит упругая разгрузка и в дальнейшем определяющими становятся явления собственно релаксации. Указанные расчеты проводились при критериях сходимости (8.22) 6 = 62= 0,001, Ат = 0,005 ч, числе точек по меридиану, равном 40, и по толщине — 11. [c.163]

Кроме того, наложим условие >1 при 0задаче охлаждения разность между интенсивностью полной кинетической энергии (кинетическая плюс внутренняя энергия) н интенсивностью рассеивания механической энергии, приводящей к выделению тепловой энергии (диссипации), положительна, т. е. теплопроводность положительна для 0<7]<со 1[c.88]

Значения интенсивностей полного (суммарного) солнечного облучения I ограждения в безоблачный день, зависящие от географической широты местности и ориентации поверхности по странам света, даны в приложении 4, составленном Б. Ф. Васильевым в соответствии с новейшими замерами, проведенными им в южных районах СССР. Учет теплового воздействия солнечного облучения на ограждения зданий осуществляется путем соответствующего условного повышения температуры наружной среды. [c.47]

Интенсивности полного солнечного облучения / для июля месяца (солнечное склонение В = 20°) [c.321]

Примером термически высоконагруженного оборудования является металлургическое оборудование [13, 110]. Повреждения от термической усталости проявляются преимущественно в виде формоизменения и коробления, а также в виде сетки трещин на поверхностях контакта элементов с горячим металлом. Опыт эксплуатации оборудования для литья, горячей прокатки, горячей штамповки, разлива металла при доменном производстве показал, что повреждения существенно снижают качество продукции, эффективность и производительность технологической операции и препятствуют интенсификации технологического процесса [99, ПО]. На рис. 1.11 показаны изменение давлений 1 и температуры 2 точки поверхности ролика установки непрерывной разливки стали [99], а также распределение интенсивностей полной деформации вдоль окружности валка, рассчитанные с помощью метода конечного элемента (МКЭ) [132]. [c.20]

Анализ возможных путей обобщения результатов позволил рекомендовать в качестве критерия интенсивность полной деформации. Полагая ужг,- = Для исследуемых вариантов сложного напряженного состояния и определяя на основании постоянства объема характерные параметры деформированного состояния е.г = е, ву е, Hz = —2 (для первого) и Ех = е, / = 0, 6z=—2 (для второго случая), находим по предлагаемому критерию эквивалентные деформации для сопоставления данных эксперимента. Для первого варианта Si = 2s, для второго — ег= 1,155 е. [c.119]

Исследование способов представления данных в инвариантных к деформированному состоянию величинах показало 11 возможность использования интенсивности полной деформации. Полагая, что для исследуемых вариантов сложного напряженного состояния Уху = Ууг = Угх = О, И определяя на основании постоянства объема характерные параметры деформированного состояния = е, гу— е, Вг = [c.105]

В соответствии с этим выражением находим звуковое давление, колебательную скорость и интенсивность полной рассеянной волны [c.313]

Установлено, по крайней мере для потока однородной несжимаемой жидкости, что поверхности деформаций и напряжений для любой точки геометрически подобны. На рис. 20 показано осевое сечение поверхности напряжений, сравниваемое с сечением поверхности деформаций, изображенным на рис. 14. Видно, что результирующая напряжений на плоскости, перпендикулярной к бг, как правило, наклонена к бг, и поэтому основные оси поверхности напряжений соответствуют только направлениям чистого растяжения или сжатия. Если для большей ясности предположить, что три ортогональные поверхности элементарного тетраэдра составляют прямые углы с основными направлениями (рис. 21), то очевидно, что интенсивность полного нормального напряжения о = —р + о и касательное напряжение т на наклонной поверхности элемента будут зависеть как от местного среднего давления, так и от главных напряжений, обуслов- [c.57]

Интенсивность полной погонной нагрузки состоящей из собственного веса д и инерционной нагрузки р , равна (рис. 3.14, б, в) [c.592]

Интересующая нас средн 1я интенсивность полного поля излучения (1.93) за время наблюдения Т [c.56]

Из частотно-углового распределения интенсивности полного излучения (16.20) видно, что в отличие от обычного переходного излучения (без учета многократного рассеяния), в рассматриваемом случае (при д 0) интенсивность излучения в единице телесного угла при малых углах ( о" 0) не стремится к нулю из-за тормозного излучения (члены, соответствующие диаграммам а, д и е на рис. 16.1). [c.214]

В конце п. 16.1 было указано, что в случае слабо поглощающей среды из частотно-углового распределения интенсивности полного излучения можно естественным образом выделить часть [c.218]

В предельном случае, когда отсутствует рассеяние частицы ( - 0), тормозное излучение 1 тор 1(< ) исчезает и краевой эффект и кэ( ) совпадает с полным излучением и 1юл( 0> которое, в свою очередь, как это следует из (16.38), совпадает с обычным переходным излучением (ср. с (2-36)). Таким образом, в общем случае д= 0) краевой эффект можно было бы назвать- переходным излучением с учетом многократного рассеяния. Однако использовать такое название можно только условно, так как при определенных условиях величина краевого эффекта может стать отрицательной (см. п. 16.3), хота интенсивность, полного излучения, естественно, остается всегда положительной. [c.221]

Как видно из этих выражений, при больших частотах величина краевого эффекта (16.48) может стать отрицательной, однако, как уже отмечалось, интенсивность полного излучения (16.38) остается положительной. [c.224]

С точки зрения представления (16.48) краевой эффект в этом случае состоит главным образом из интерференционного члена. Впрочем, выписанный член (16.67) является главным также и в интенсивности полного излучения, так как в рассматриваемом случае интенсивность тормозного излучения (16.61) имеет вид 2е /те) еХа и мала по сравнению с (16.67). Это означает, что [c.226]

На основе общей формулы (16.1) можно найти частотно-угловое распределение интенсивности полного излучения, испускаемого частицей при пролете через стопку, состоящую из произвольного числа X регулярно расположенных пластин. При этом в величину В вносят вклад все /У + 1 вакуумных участков. Усреднение по всевозможным траекториям проводится по существу так же, как в п. 16.1. Однако проведение такого усреднения в общем случае сталкивается с трудностями. Явные выражения удается получить в двух частных, но достаточно важных для практики, случаях. [c.241]

Если расстояние Ь между пластинами намного больше зоны формирования переходного излучения в вакууме, то, как было-отмечено в п. 18.1, интенсивность полного излучения от всей стопки равна интенсивности полного излучения от одной пластины,, умноженной на Л эфф. Аналогичное соотношение имеет место также и для краевого эффекта [c.244]

Чтобы рассчитать диффузное рассеяние, можно оценить интенсивность полного рассеяния, используя формулу (12.7), а затем вычесть члены, связанные с брэгговским рассеянием. Двойное суммирование в выражении (12.7) можно рассматривать как указание на то, что можно брать за начало координат поочередно каждое положение / и рассматривать амплитуду рассеяния и относительные фазы атомов, отделенных от начала координат векторами г,— Гу. [c.265]

Из формулы (4.44) следует, что с ростом интенсивности размаха пластической деформации величина 5с уменьшается. Для того чтобы получить минимальную оценку Sl, рассматривали талостный рост микротрещины при R = О, когда величина Aef максимальна при заданном атах. В этом случае можно считать, что Ае, л 0,5е где 8, — интенсивность полной деформации при КИН, равном его максимальному значению. Зависимость Отах(е<) рассчитывается по зависимостям, представленным в подразделе 4.2.2. [c.223]

Рис. 4.59. Зависимости размаха интенсивностей полной е и пластической деформаций в опаст точке оболочечного цилиндрического корпуса от числа циклов т >момехаш1ческого нагружения

Рис. 4.59. Зависимости размаха интенсивностей полной е и <a href="/info/1487">пластической деформаций</a> в опаст точке оболочечного цилиндрического корпуса от числа циклов т >момехаш1ческого нагружения

Номер точки Компоненты девнатора полных напряжений, МПа Интенсивность полных напряжений Oj, МПа Компоненты девиатора пластических деформаций Компоненты девиатора напряжений в зоне 2, МПа Интенсивность напряжений 0 в зоне 2, МПа [c.156]

В Московском ордена Трудового Красного Знамени инженерно-физическом институте (МИФИ) на установке для испытания на термическую усталость исследовали трубчатые образцы при повторно-переменном кручении в условиях чистого сдвига с синхронизацией механического деформационного и термического циклов по экстремальным значениям температуры и деформации сдвига, а также при растяжении и сжатии с частотой 2 цикла/мин в интервале температур 650—250° С [10]. Было установлено, что для равноопасных напряженных состояний отношение амплитуд касательных и нормальных напряжений Ат/Ао = 0,572- 0,585, что соответствует положению энергетической теории прочности, а степенные зависимости долговечности от интенсивности полной и пластической деформации достаточно удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Кроме того, была показана возможность расчета деталей на термическую усталость при сложнонапряженном состоянии по результатам испытаний на растяжение и сжатие. [c.37]

Авторы работы [2] принимают, что при г, Аа > 1 и постоянной прикладываемой нагрузке при продвижении трещины на расстояние, равное г,, распределение интенсивности полных относительных деформаций на линии продолжения трещины сохраняется постоянным, а функция этого распределения монотонная и зависит только от расстояния до вершины трещины, поэтому суммирование можно заменить интегрированием. Решая уравнение относительно До, автор получил выражение для определения скорости роста трещины (формула 27 1абл. 2), в котором распределение размаха интенсивности дег юрмации перед вершиной трещины на основании соотношений, предложенных в работе 163], взято в виде [c.30]

Радиационная температура нечерного тела Гр, имеющего температуру Г и коэффициент излучательной способности е ., численно равна темге-при которой интенсивность полного излучения о ------------------- интенсивности полного [c.316]

Приближенный расчет неразрезной равиопролетиой пластинки ). Балочные перекрытия проектируются обычно неразрезными и притом не в одном только направлении, как это предполагалось в 52, но в двух г S взаимно-перпендикулярных направлениях. Подобного рода неразрезное перекрытие воспроизведено схематически на рис. 113. Пролеты и соответственно толщины одинаковы для всех прямоугольных панелей. Каждая панель имеет постоянную нагрузку а возможно и временную р, причем н та и другая распределяются по площади панели равномерно таким образом, наибольшая интенсивность полной нагрузки достигает величины д = д -р. [c.265]

Отношение интенсивности полного излучения пятна к интенсивности прилежащей фотосферы [2] тень1фото-сфера 0,27, полутень/фотосфера 0,78. [c.975]

Следует отметить, что уравнение (II.111.29) является в определенном смысле неполным. В частности, известно, что кинетические уравнеаия для волн содержат неоднородную часть, не зависящую от интенсивности колебаний и обусловленную спонтанным излучением (см., например, 37 книгп [7] или 70 книги [8]). Отсутствие в нашем уравнении (11.111,29) подобной неоднородной части делает его, строго говоря, пригодным лишь для описания процессов, в которых интенсивность волны значительно превышает уровень теплового шума. Именно такие задачи возникают в условиях раскачки колебательных неустойчивостей в плазме, а также и при взаимодействии внеш1шх интенсивных полн с искусственно воз- [c.322]

Сравнивая (16.57) и (16.58), замечаем, что интенсивность переходного излучения в рассматриваемом случае пропорциональна a , в то время как интерференционный член пропорционален а. Поэтому при достаточно малой толпхине а последний член может стать главным. Тогда интенсивность полного излучения (сумма (16.47) и (16.58)) определяется формулой Бете-Гайтлера [c.224]

На рис. 16.4—16.6 приведены кривые зависимости спектральных интенсивностей полного излучения и/пол( 0 краевого эффекта и кэ(< 0 разных толщин а пластины и разных значений лоренц-фактора 7 электрона. Для сравнения приведены также частотные спектры У7пер(< >) обычного переходного излучения. [c.228]

Частотно-угловос распределение интенсивности полного излучения определяется формулой (16.1), где величина слагается из вкладов от обеих пластин и трех вакуумных участков. При [c.232]

Частотно-угловое и частотное распределения интенсивности полного излучения для стопки, как и для двух пластин (см. п. 17.1), содержат интерференционные члены, соответствующие диаграммам, аналогичным приведенным на рис. 17.1. Эти члены пропорциональны велтшеехр 8 хь) или ее более высоким степеням, поэтому быстро осциллируют при расстояниях между пластинами, намного превышающих зону формирования 2вак переходного излучения в вакууме [c.242]

Влияние многократного рассеяния частицы на образование излучения в непоглош,аюш,ей периодической среде рассматривалось Тер-Микаеляном в модели, где диэлектрическая проницаемость среды имеет периодическую неоднородность, а вероятность рассеяния частицы считается одинаковой по всей среде [69.1]. Формула для частотного распределения интенсивности полного излучения в этой модели также состоит из двух слагаемых. Первое слагаемое соответствует тормозному излучению без учета неоднородности диэлектрической проницаемости, а второе описывает влияние, обусловленное наличием неоднородности в диэлектрической проницаемости, в частности, наличием границ. В этом смысле второе слагаемое соответствует краевому эффекту в модели равновероятного рассеяния. [c.244]

Как отмечалось выше, решения, полученные на основе бор-новского приближения, с одной стороны, и преобразования Рытова— с другой, приводят к разным плотностям распределения амплитуды Л возмущенной волны. Единственной случайной величиной, присутствующей в рещении, в обоих случаях является возмущение показателя прело.мления п. Выражение (8.4.42) дает полевое возмущение О как суперпозицию огро.миого числа незавпси.мых вкладов различных частей турбулентной среды. В соответствии с центральной предельной теоре.мой. мы вправе ожидать, что действительная и мнимая части величины 111 подчиняются гауссовскому, или нормальному, распределению. Предсказываемое распределение интенсивности полной волны зависит от дисперсий действительной и мнимой частей величины и1 и от их корреляции. Если эти дисперсии равны, а коэффициент корреляции равен нулю, то сум.ма величин Ыо и 11 будет равна сумме постоянного (неслучайного) фазора и кругового комплексного гауссовского фазора. Согласно результатам гл. 2, 9, п. Г, при этих условиях величииа Л= и [c.375]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...