Подобие структурное

Кроме геометрического, механического, температурного и кинетического необходимо, конечно, учитывать и другие виды подобия структурное, физико-химическое и т. п. [c.280]

В большинстве схем копирующих манипуляторов помимо геометрического подобия структурных схем управляющего и исполнительного механизмов, выполняется условие кинематического подобия, обеспечиваемое параллельностью соответствующих звеньев управляющего и исполнительного механизмов. Однако это кинематическое подобие позволяет оператору практически реализовать вариант кнопочного управления, т. е. последовательно по отдельным звеньям. Кроме того, при некоторых расположениях управляющего механизма относительно руки оператора возможно столкновение последней со звеньями этого механизма. В случае построения погрузочных манипуляторов эта задача решается применением управляющих механизмов, в которых кинематическая система базового механизма является зеркальным отображением базового механизма исполнительной части манипулятора. Однако в этом случае при геометрическом подобии структурных схем управляющего механизма и исполнительной части манипулятора нарушается их кинематическое подобие. Покажем, что и в этом случае можно обеспечить движение [c.24]

В соответствии с классификацией А. А. Бочвара в зависимости от подобия фазовых (структурных) превращений все виды и процессы термической обработки стали делятся на четыре группы. [c.111]

При дальнейшем увеличении скорости течения структурных жидкостей устанавливается турбулентный режим движения. Результаты отечественных и зарубежных исследований достаточно подробно приводятся в книгах [ 14, 35, 47]. Коэффициент теплоотдачи при движении и теплообмене вязкопластичных жидкостей можно определять из уравнений подобия, применяемых для характеристики теплообмена ньютоновских жидкостей. Только в этом случае при вычислении чисел подобия вместо динамической вязкости ц следует вводить эффективную вязкость т]. Тогда выражения чисел подобия примут следующий вид [c.305]

Свойства тела являются функциями независимых термодинамических переменных, определяющих состояние тела. Изменение свойств тела в зависимости от его состояния определяется соответствующими термодинамическими уравнениями в частных производных. Частным видом этих соотношений являются термическое и калорическое уравнения состояния. Наличие термодинамических уравнений делает возможным применение методов подобия к установлению характера зависимости свойств вещества от состояния. Это очевидно из того, что любое физическое свойство представляет собой следствие движения структурных частиц материи и поэтому должно описываться молекулярной динамикой. При введении молекулярных [c.394]

Для второй структурной группы сначала находятся скорости точек D и з по теореме подобия, а затем определяется скорость точки Дй (или, что то же, точки 4) совместным решением двух уравнений [c.43]

В [1 ] показана связь структурного подобия фаз дисилицидов и одной из кристаллических модификаций ЗЮз — а-кварца с механизмом окисления силицидных покрытий на молибдене. В данной работе эта связь рассматривается в рамках аналитического описания начальных участков изотерм окисления силицидных покрытий на молибдене. [c.8]

Все сказанное справедливо, в том числе и соот- ношение (12.5), если экспериментально в условиях совместного растяжения (изгиба) и скручивания образцов установлен факт эквидистантного сме- щения кинетических кривых при изменении угла скручивания при сохранении неизменным ведуще- i го механизма разрушения применительно к алюминиевому сплаву АВТ-1. Такие испытания были выполнены на образцах, которые были вырезаны из лонжеронов лопастей, что позволило соблюсти структурное подобие свойств материала образцов и лонжеронов [4, 6]. [c.651]

Для анализа полей упругопластических деформаций необходимо описание зависимости между деформацией и напряжением, а в общем случае между их тензорами с учетом температурно-вре-менных влияний. Это осуществляется на основе феноменологического анализа опытных данных, получаемых в надлежащем диапазоне условий деформирования и нагрева, а также на основе физико-механических и структурных моделей тела, описывающих его упруго-вязко-пластическое деформирование в том или ином диапазоне историй нагружения. Анализ экспериментальных данных позволил предложить [27] углубление более ранних концепций Мазинга. Ряд выражений, характеризующих свойства диаграммы циклического деформирования в зависимости от формы цикла (длительности выдержки), накопленного числа циклов и параметров диаграммы растяжения при статическом нагружении, получен на основе опыта [30—34]. Эти свойства свидетельствуют о подобии формы диаграмм статического и циклического деформирования, позволяющем выразить амплитуду циклической пластической деформации (ширину петли) формулой [c.20]

Структурное подобие — подобие между структурой моделируемого объекта и структурой модели. [c.16]

При моделировании, использующем структурное подобие, на модели воспроизводится не весь процесс в целом, а отдельные операции, которые выполняют элементы модели. Проведение таких операций в определенной последовательности, достигаемой соответствующим соединением элементов структурной схемы, позволяет получить математическую модель структурного типа, составленную из вычислительных элементов непрерывного типа. [c.16]

Под структурным подобием часто понимают разновидность физического подобия, при котором сохраняется подобие структур материалов или сред. [c.16]

Наряду с известными параметрами н зависимостями характеристики подобия кривых ползучести и длительной прочности, выражаемые через сопоставимые значения показателей степени уравнений для этих кривых, позволяют использовать результаты испытаний на ползучесть без разрушения при низких уровнях напряжений для предсказания долговечности. Предложения о построении кривых длительной прочности с использованием данных о виде длительного разрушения, об эквивалентных состояниях по структурной повреждаемости и развитии ядер деструкции направлены на активное использование результатов сравнительно кратковременных испытаний при высоких температурах для оценки долговечности в области более низких температур и напряжений. [c.22]

Отмеченные выше структурные особенности течений конденсирующегося и влажного пара в соплах позволяют объяснить поведение их интегральных характеристик [38]. К настоящему времени проведены эксперименты, позволяющие проанализировать изменение коэффициентов fi и g в зависимости от некоторых критериев подобия для суживающихся сопл. [c.222]

Уравнения типа (1.3) и (1.4) могут быть построены с использованием различных (рассмотренных в настоящей книге) схем и моделей деформируемых сред феноменологических свойств подобия диаграмм циклического упругопластического деформирования (обобщенные диаграммы циклического деформирования) структурных моделей деформируемых сред с различными числом, ориентировкой и свойствами подэлементов моделей сред с введением дополнительных микронапряжений, зависящих от величины и направления неупругих деформаций. [c.12]

Структурная модель склерономного материала при неизотермическом нагружении. Примем, что пределы текучести стержней зависят от температуры, которую будем полагать одинаковой для всей модели (имитирующей поведение элементарного объема материала М). Рассмотрим вариант модели, при котором распределение параметров г не зависит от температуры. В этом случае свойства Материала М определяются функциями Е (Г), г в (Т), / (г). Для изотермического нагружения, очевидно, справедливо выражение (7.7) кривая деформирования / (гв) подобна кривой / с коэффициентом подобия гв (который в рассматриваемых условиях зависит от температуры). Отсюда вытекает, что кривые деформирования (зависимости г от е) материала М при различных температурах центрально подобны друг другу. [c.180]

Если не считать модуля упругости и его температурной зависимости (которые могут быть найдены с помощью известных экспериментальных методов), свойства структурной модели — материала М — однозначно определяются двумя функциями реологической Ф х, Т) и функцией, характеризующей микронеоднородность — распределение параметров подобия z. Рассмотрение удобней начать со второй функции. [c.206]

Состояние и структура изделия непрерывно изменяются. Для изменения структуры также должны быть выполнены определенные условия подобия. Связь состояния структурных групп изделия с воздействующими процессами может быть представлена в критериальном виде [c.65]

Другие характеристики приводят напряжения одного направления к достижению условия структурного подобия, при котором пульсации скорости в различных точках потока являются статически подобными. Исходя из указанных основных положений и учитывая размерности, из уравнения (7-13) получена следующая связь между градиентами средней скорости и касательного напряжения [c.189]

Xg— безразмерный структурно-временной критерий подобия движения частицы произвольной формы (обобщенный критерий Стокса) [c.131]

Другим типом регулярных фрактальных решеток для идентификации природных фракталов являются решетки с немонотонной зависимостью размерности подобия от структурных параметров. В таких решетках размерность монотонно растет с увеличением числа масштабных преобразований М, а зависимость фрактальной размерности D от количества самоподобных частей N на каждом структурном уровне немонотонна [48, 49]. На рис. 22 представлен пример использования рассматриваемой решетки для идентификации фрактальной структуры чечевицеобразного мартенсита. Обратим особое внимание на то, что в этом примере имеет [c.41]

Основным достоинством магниевых сплавов является их высокая удельная прочность. Легирование магния алюминием, цинком, марганцем и дополнительно цирконием, кадмием, церием и неодимом в сочетании с термической обработкой позволяет достичь свыше 400 МПа. При этом цирконий, обладая структурным и размерным подобием кристаллической решетки, служит хорошим модификатором, а марганец устраняет вредное влияние железа и никеля. [c.108]

В качестве предварительного этапа эксперименты включали определение функции неоднородности и других параметров структурной модели применительно к ряду конкретных сталей, относящихся к различным классам (аустенитные, перлитные), а также жаропрочных никелевых сплавов. В частности, по данным изотермических испытаний, проведенных с различными интервалами в рассматриваемых диапазонах температур, были определены кривыми деформирования т = т (у) и / = т/<3 = F (у) при принятых в качестве базовых температурах Т , температурные зависимости коэффициентов центрального подобия Гв === (Т) и модуля упругости G = G (Т). [c.38]

Структурная модель реономной среды. Принцип подобия [c.41]

Известно, что ценность любой теории определяется прежде всего ее соответствием опытным данным. Некоторые сопоставления были сделаны в первых двух главах, но они относились лишь к процессам быстрого деформирования в условиях, когда реономные свойства материалов проявляются слабо. Как известно, эти свойства при повторно-переменном нагружении экспериментально изучены недостаточно. Развитие структурной модели, которое привело к формулированию относительно простого принципа подобия в форме уравнений состояния (3.30)—(3.32), в совокупности с закономерностями циклической ползучести обеспечивает новые возможности для постановки задач экспериментальных исследований, делает эксперимент целенаправленным. Качественная определенность закономерностей, которые можно прогнозировать, используя указанный принцип, позволяет подобрать наиболее контрастные программы испытаний для проверки узловых моментов теории. [c.76]

По предположению к этой деформации сводится все влияние предыстории нагружения (па вопрос, следует ли включать в параметр р всю неупругую деформацию или только ее реономную часть, как было отмечено в предыдущем параграфе, высказывались различные мнения согласно структурной модели параметром является вся деформация). Это означает, что скорость ползучести может быть представлена полем на плоскости сг, е , где е = о Е -f р. Если отображающая точка достигла на указанной плоскости некоторого положения [е, а], то независимо от того, явилось это результатом этапа ползучести, релаксации или другого процесса, ей будет отвечать единственное значение скорости неупругой деформации р. Обычно принимается условие подобия кривых ползучести, и уравнение (6.1) представляют в виде [c.129]

Уравнение состояния (6.6) но форме совпадает с (6,1), и при начальном нагружении [определяемом правилами памяти (3.31)] оба уравнения эквивалентны, если под р понимать всю неупругую деформацию. Но область применимости уравнения (6.6) значительно шире, поскольку оно содержит условия подобия реологических свойств материала после каждой поворотной точки. Переход от уравнения (6.6) к окончательной форме уравнения состояния (3.30), полученного путем анализа поведения структурной модели внешне [c.131]

Формулирование принципа подобия для однопараметрической реономной конструкции (частным случаем которого является обобщенный принцип Мазинга) сопряжено с определенными затруднениями. Как было показано при анализе поведения структурной модели (см. гл. 3), реономный материал при его деформировании с постоянной скоростью можно с некоторым приближением рассматривать как идеально пластический с предельным значением упругой деформации, зависящим от этой скорости (значение температуры принято постоянным) [c.200]

Подчеркнем, что, как и принцип подобия (3.30)—(3.33), уравнение (8.83) характеризует лишь циклические свойства конструкции, не отражая возможного смещения петли пластического. гистерезиса при циклическом нагружении (свойства, которые условно названы статическими ). Однако, так же как и в случае использования структурной модели материала, предельное смещение петли может быть определено путем дополнительного расчета. В данном случае для этого нужно использовать диаграмму F и понятие минимальной скорости йц. Отношение [c.203]

Имея в виду задачу исследования термодинамических циклов энергетических установок, сравним натурные исследования и различные виды моделирования. Несмотря на качественное различие объектов исследования, существует подобие структурных схем исследования, изображенных на рис. 10.1. Здесь показаны структурные схемы натурного эксперимента, физического и математического моделирования. В случае натурного эксперимента (рис. 10.1, а) объектом исследования служит действующая энергетическая установка. При физическом моделировании (рис. 10.1, б) объект исследования — экснерименталБная установка, ре- ализующая те же физические процессы, что и в натурном эксперименте. При-математическом моделировании объект исследования заменяется ЭВМ. [c.239]

На рив. 6.11 представлена обобщенная кривая для Од, построенная в соответствии с предложенным в [47, 49] вариантом ТВА, позволяющим прогнозировать предел текучести частично кристаллических полимеров. В пользу возможности обобщения ТВА на случай плоского напряженного состояния свидетельствует наличие подобия кривых Ог/стго—при различных V и для ПТФЭ [50], а также наличие физического подобия структурных изменений (повреждений) в фиксированных температурных интервалах [51]. Экспериментальные точки на графиках соответствуют величинам для различных напряженных состояний, вычисленным по критерию (6.25). Сплошной линией показан теоретический расчет по уравнению (6.28), выполненный с помощью ЭВМ Расчетные параметры О3,, р , то определены из опытов по одноосному растяжению (V = оо). Обобщенная кривая на рис. 6.11, а построена путем горизонтального сдвига опытных данных — 228 [c.228]

Критическая температура структурной хладноломкости в условиях подобия фракгальных структур зоны предразрушения. [c.106]

Отмечается подобие про< транствениых форм разномасштабных конформаций и кратность размеров структурных единиц, начиная с вторичной. По результатам рентгеноструктурного анализа образцов цосле сдвиговой (бездиффузионной) кристаллизации определены параметры кристаллической фа.1ы — аипроксиманты, определяющей Третичную конформоцию. [c.68]

Важен вопрос о связи точечной симметрии структурных единиц и симметрии их положения в кристалле. Известно много случаев, когда такая связь действительно существует металлы в простых структурах металлов и сплавов, ионы в ионных кристаллах, углерод в структуре алмаза и т. д. Однако существует немало структур, в которых симметричные атомы занимают положения с меньшей симметрией (при этом непременно выполняется принцип Кюри — точечная группа положения является подгруппой точечной группы симметрии структурной единицы). Причина подобиой ситуации достаточно проста. Если минимум энергии системы достигается при занятии структурными единицами низкосимметричных положений, то собственная симметрия структурных единиц может не играть определяющей роли и может не совпадать с симметрией положения. Кроме того, в сложных структурах число наиболее симметричных положений может [c.156]

По данным АН АзССР [14], при структурном движении глинистых растворов коэффициент теплоотдачи достаточно точно можно определить из уравнения подобия [c.305]

Для описания кривой усталости и условий усталостного разрушения в связи с асимметрией цикла и при плоском напряженном состоянии были привлечены, с одной стороны, характеристики несовершенной упругости в виде ширины петли гистерезиса, с другой — статистические представления об усталостном разрушении в связи с вероятностными представлениями о действительной напряженности поликристалла. Развитие статистического аспекта усталостных процессов дало возможность охарактеризовать влияние структурной неоднородности на условия подобия и заменить условные понятия чувствительности к концентрации напряжений зависимостью максимальных разрушающих напряжений в зонах концентрации от дисперспи усталостных свойств и неоднородности напряженного состояния. [c.41]

Если физический процесс описьтается системой уравнений и заданными краевыми условиями, то величины, входящие в условия однозначности, являются независимыми переменными, определяющими протекание данного физического явления. Критерии, включающие условия однозначности, являются определяющими. Теория подобия позволяет использовать структурный анализ исходных уравнений, описьгоающих изучаемое явление, как при разработке методики проведения экспериментов, так и при обобщении результатов. Принцип физического моделирования, согласно которому на модели сохраняется основная сущность явлений, имеющих место в натурных условиях, учитывает адекватность явлений. При этом имеются в виду определенные преимущества физического моделирования по сравнению с математическим при изучении сложных явлений, когда существует только частичная (или отсутствует) математически выраженная связь характеристик, В свою очередь, экспериментальные исследования на модели, например процесса возникновения задира катящихся со скольжением тел, позволили уточнить исходную физическую модель, решить необходимую теоретическую задачу на оенове рассмотрения тепловых процессов в дискретном фрикционном контакте катящихся со скольжением тел. Из сложной взаимосвязи различных параметров удалось вьщелить и изучить на моделях главные закономерности. [c.163]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

В дальнейшем анализе поведения структурной модели большое значение будут иметь диаграммы деформирования (7.7), (7.8) и подобные им, построенные согласно функции микронеоднородности (7.4). На плоскости (е г они будут отличаться между собой точкш начала отсчета и коэффициентом центрального подобия функции /. Кривую [c.176]

Значительный интерес естественно, представляет экспериментальная проверка диаграммы деформирования и кривых ползучести, получаемых на основе структурной модели, в частности, при использовании уравнений состояния (7.38) — (7.40). Рис. 7.30 тгллюстрирует вытекающее из указанных уравнений положение о независимости в опреде.тенных условиях диаграммы деформирования от предыстории. Опыт полностью подтверждает совпадение кривых деформирования на участке ОА (либо СА) независимо от того, предшествовала ли этому участку релаксация СО либо РО) или процесс, промежуточный между релаксацией и ползучестью ВО либо ЕС). В соответствии с уравнениями (7.38) — (7.40) уравнения кривых и СА могут быть определены по кривой АВС путем ее преобразования с коэффициентами центрального подобия, равными отношениям АО АО и АС АС соответственно. Расчетные кривые на участках О А и СА показаны на рис. 7.30 пунктпрны-ми. линиями они близки к экспернмента.ль-пым. [c.205]

В последние годы в ряде областей машиностроения стали разрабатываться ведомственные нормы управляемости для начальников структурных подразделений и функциональных ру-, ководителей предприятий . Однако внимательный анализ подоб-, ных разработок показывает, что и первые и вторые по своему объективному содержанию их функций одно и то же . Поэтому данные нормы не получили признания. Покажем это. Например, главный конструктор предприятия (или начальник ОГК) является линейным руководителем, наделенным властными полномочиями в отношении своих подчиненных. В то же время он является функциональным руководителем по отношению к равным ему по должности начальникам (допустим, по отношению к главному технологу, главному механику и т. п.). Таковым же он является и по отношению к любому нижестоящему руководителю или специалисту, которым он может отдавать функциональные, т. е. в области своей технической компетенции, распоряжения, носящие, как говорилось, условный характер. Аналогично главный технолог (или начальник ОГТ) имеет точно такое же право отдавать указания в области технологии производства всем другим работникам равного с ним или низшего ранга. [c.152]

Применение методов М. требует определ. уровня развития соответствующего раздела физики — установления критериев подобия и основных количеств, закономерностей, характеризующих рассматриваемое явление. Это дозволяет сформулировать дополнит, условия однозначности измерений, необходимые для реализации М. Кроме того, необходимым условием М. является возможность получения достоверной информации о процессах, происходящих на модели, т. е. соответствующее развитие материальной базы М.— создание эксперим. установок, методики и техники эксперимента, способов измерения в обработки эксперим. данных (см., напр.. Аэродинамический эксперимент), Напр., при М. трения твёрдых тел необходимо учитывать как механич. сторону процесса (шероховатость, геометрию единичных выступов, их взаимное расположение), так и его молекулярную сторону (физ.-хим. процессы, структурные в фазовые изменения, влияние нагрева на свойства материалов). В этом случав для построения соответствующих критериев используют более 20 параметров. [c.172]

Для стабильного или метастабильиого существования химических соединений необходимо и достаточно, чтобы составляющие их элементы имели размерное, структурное или химическое соответствие. Размерный фактор соответствия определяется близостью атомных или иоиных радиусов элементов. Структурное соответствие определяет идентичность кристаллической структуры элементов. Химическое соответствие определяется идентичностью или подобием строения внешней оболочки атомов. [c.83]

Стойких и жаропрочных) позволяет рекомендовать предлагаему б теорию для применения к расчетам ответственных элементов машин, эксплуатируемых в соответствующих условиях. Вместе с тем, в дальнейшем, необходимо расширить класс материалов и программ нагружения, реализуемых в опытах, с тем, чтобы более отчетливо очертить границы рационального использования рассмотренного простейшего варианта структурной модели, выявить условия, при которых целесообразно его усложнение для отражения суш,ественных особенностей процессов деформирования. Новые варианты модели могут оставаться в рамках теории идеально вязких конструкций (например, отказ от принятого в простейшем варианте постулирования подобия реологических свойств подэлементов необходимость этого почти очевидна в случае многофазных сред), либо выходить из этих рамок (например, для учета изотропного обратимого упрочнения, проявления которого были заметны при испытаниях ряда материалов, подвергавшихся исследованию). [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...