Напряжение в максимальное — Зависимость

Проведенные на основании зависимости (4.28) оценки показывают, что для материалов оболочек твэлов, таких как графит, максимальная разность температуры на поверхности между точкой касания и точкой с максимальным локальным коэффициентом теплоотдачи не превышает 10% среднего температурного перепада в оболочке, что, по-видимому, не приведет к существенному изменению температурных напряжений в теплопроводной оболочке шарового графитового твэла. [c.86]

В первой серии опытов были получены исходные зависимости 5с от пластической деформации е/. Для этого были испытаны цилиндрические образцы (диаметр рабочей части 5 мм, длина рабочей части 25 мм) на разрыв при разных температурах (в области хрупкого разрушения). Определяли среднее разрушающее напряжение 5к = Рк/ла где Рк — нагрузка в момент разрыва образца а —радиус минимального сечения образца. Максимальное значение разрушающего напряжения, достигаемое в центре образца, т. е. величину 5с, рассчитывали с учетом жесткости напряженного состояния в шейке по зависимостям, предложенным П. Бриджменом [15] [c.73]

На рис. 5.19 представлены зависимости коэффициента снижения реактивных напряжений т) г = ап/а%, где Or — максимальное реактивное напряжение в сечении, находящемся на расстоянии от границы шва заделки, равном j ад — собственные-реактивные напряжения, равные максимальным напряжениям, действующим на границе шва заделки) от относительного рас- [c.308]

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных зависимостей длины усталостной трещины от числа циклов нагружения в исследуемых тавровых и стыковых соединениях показаны на рис. 5.28. Максимальная относительная погрешность по долговечности составляет около 25 %, что свидетельствует о достаточно хорошей сходимости результатов расчетов по разработанным методикам с экспериментальными данными. Для сравнения был проведен расчет долговечности исследуемых соединений без учета ОСН (рис. 5.28,6). Из рис. 5.28,6 видно, что ОСН оказывают существенное влияние на долговечность сварных соединений, причем это влияние тем больше, чем меньше уровень максимальных растягивающих напряжений в цикле. [c.324]

Поскольку можно свести в единую картину различные наблюдения, процесс, возникновения усталостной трещины состоит из нескольких стадий (рис. 168). Трещины зарождаются на первых этапах нагружения в границах кристаллических объемов как результат пластических сдвигов пачек кристаллических плоскостей, параллельных действию максимальных касательных напряжений, т. е. направленных под углом примерно, 45° к растягивающим напряжения. (октаэдрические напряжения). В зависимости от ориентации кристаллитов сдвиги могут происходить в одной плоскости, одновременно по двум (рис. 168, Ш, а, 6) или трем (рис. 168, III, в) плоскостям. [c.289]

На основе этой зависимости действие всего комплекса напряжений в течение срока службы заменяем действием максимального длительно действующего напряжения в течение эквивалентного числа циклов /V, [c.189]

Для одной и той же точки напряженного тела возникающие напряжения меняются в зависимости от угла наклона площадки или от ее ориентации. При а = 0 а = а ., а = 0 при а = 90 , т. е. на продольных площадках, а = а = 0. Касательное напряжение имеет максимальное значение при а = 45° [c.122]

В дальнейшем нам понадобится зависимость между не равными нулю главными напряжениями в двух взаимно перпендикулярных площадках (случай плоского напряженного состояния) и максимальными касательными напряжениями в наклонной (по отношению к главным) площадке. [c.214]

Это значит, что для цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки радиальное напряжение в любой точке равно окружному (рис. 9.8), и при отсутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянии чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находятся в обратно пропорциональной зависимости от квадрата радиуса г. Если принять, например, г = 4а, то в точках, расположенных на таком расстоянии от оси, напряжения составляют всего 1/16 максимальных. Следовательно, когда можно довольствоваться точностью расчетов в пределах 5... 6 % (практически большая точность и недостижима, хотя бы из-за упругих несовершенств материала), то цилиндр с отношением Ь/а > 4 можно уже рассматривать как имеющий бесконечно большую толщину стенки. Существенно, что при этом мы совершенно не связаны с формой внешнего контура. Если все точки внешнего контура удалены от оси внутреннего отверстия более, чем на 4а, то форма внешнего контура оказывает влияния на распределение напряжений. Расчет упругих тел, таких, например, как на рис. 9.9, сводится, очевидно, к схеме цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки. [c.387]

Рнс. 2.Н, Изменение относительных значений максимальных касательных напряжений в зависимости от 1/Н образца и координаты 5 для анизотропного (---) и изо- [c.40]

Трансверсальные напряжения в сечении % 0 являются сжимающими. Максимальных значений они достигают в точке (0,1), О характере изменения этих напряжений по координате т) и в зависимости от параметров анизотропии упругих свойств можно судить по данным табл, 2.7, Для балки с отношением 1 к = 5 зона повышенного трансверсального сжатия распространяется от центрального сечения ( = = 0) по длине балки на относительное расстояние = 0,15. Затем в пределах 0,15 0,2 происходит резкий [c.40]

В целях корректного определения характеристик материала при сдвиге из опытов на изгиб необходимо исследование максимальных значений касательных напряжений в различных сечениях по длине балки в зависимости от изменения 1к и анизотропии свойств. [c.40]

С целью воспроизведения эксплуатационного разрушения были проведены сравнительные циклические испытания образцов, вырезанных из диска. При испытаниях уровень максимального напряжения цикла был близок к уровню напряжений, действующих в диске в эксплуатации. Каких-либо принципиальных отличий в структурах материала образцов и диска в зоне его разрушения не было. Испытания показали, что при одинаковых механизмах разрушения материала образцов и диска кинетика роста трещин в образцах отличалась от кинетики роста эксплуатационной трещины значительно меньшей начальной скоростью и типичной для трещин МЦУ степенной зависимостью шага бороздок от длины трещины. Это указывает на то, что эксплуатационная трещина развивалась в переменном поле напряжений, которое характеризовалось постепенным уменьшением уровня напряжений в направлении развития трещины. [c.525]

Исследованиями изломов разрушенных образцов показано, что зарождение усталостных трещин происходит от вершин хрупких трещин, которые были первоначально сформированы в материале при нанесении повреждения при электроискровом разряде (рис. 10.15). На этапе роста трещины в изломе были сформированы преимущественно усталостные бороздки. В результате измерений шага усталостных бороздок по длине установлено, что период роста усталостной трещины зависит от геометрии образца. В образцах сечением 14 X 8 мм и 20 X 14 мм период роста трещины составил 10000 и 30000 циклов соответственно (рис. 10.16). Геометрия диска в большей мере соответствует большему сечению образцов. Поэтому есть основания считать, что при существенно меньшем уровне эксплуатационного напряжения в диске период роста усталостной трещины по числу циклов нагружения будет более чем в (700/500) = 2 раза превышать период роста трещины в образцах с максимальной площадью сечения. Использована вторая степень зависимости числа циклов нагружения от уровня напряжения для кривой Веллера. [c.559]

Рис. 14.22. Зависимость шага усталостных бороздок 8 по длине излома образца а из сплава АК6 при регулярном уменьшении (I, II, III...) уровня максимального напряжения в 3 раза и испытывавшегося при этом напряжения в течение 1000 циклов. На первом этапе I было проведено уменьшение максимального уровня напряжения, при котором далее выращивалась трещина

На рис. 11, б представлены замкнутый контур вектора напряжений, вызванных действием произвольного удаленного пол нагрузок Р , и контур вектора прочности анизотропного тела который также меняется в зависимости от полярного направления относительно кончика трещины. Мы видим, что разрушение происходит не обязательно вдоль направления бц для которого модуль вектора напряжений имеет максимальное значение, а происходит тогда, когда длина вектора напряжений достигает величины вектора вдоль направления 0е, как показано на рис. 11. В одномерных задачах внешние силы Р сводятся к единственному случаю растяжения здесь параметр Гс является просто эмпирической константой. Доказательство такой модели разрушения основано на том, будет ли величина характерного объема Гс постоянна при любых условиях нагружения Р . [c.232]

Другой метод представления диаграмм равной долговечности состоит в построении графика зависимости максимальных и минимальных напряжений в цикле от средних напряжений, изображенного на рис. 11 и имеющего форму петли. Области между внешними [c.375]

Нижний график на рис. 2.29 показывает, как изменяются максимальные напряжения в слое, прилегающем к слою с трещиной, при увеличении растягивающих напряжений сг, приложенных к композиту. В зависимости от упругих и прочностных свойств композита в плоскости и в перпендикулярном направлении эти напряжения могут монотонно возрастать (штриховая линия) или достигать максимума и сни- [c.82]

Важнейшими факторами в формировании предельных повреждений при термоциклическом нагружении являются размах Ае упругопластической деформации в цикле, максимальная температура /так и длительность термического цикла. В зависимости от величин указанных факторов, учитывая циклический характер действия температур и напряжений, в характере термоусталостного разрушения можно обнаружить признаки как усталостного, так и статического разрушения [25, 26, 64]. [c.15]

Таким образом, если известны все константы исследуемого материала (ро, 6о и <Тто), то из уравнения (38) можно получить искомую зависимость между длиной нераспространяющейся трещины и номинальным напряжением. Полученные в результате расчета кривые нераспространяющихся усталостных трещин у эллиптического отверстия, радиус вершины которого составляет р = 0,2 мм, а глубина =0,8 мм, приведены на рис. 29. Для расчета использованы константы материала, найденные ранее для мелкозернистой и крупнозернистой сталей. Пределы выносливости гладких образцов для этих сталей при растяже-нии-сжатии равны соответственно 228 и 201 МПа. Полученные кривые в отличие от кривых на рис. 27 имеют как минимум, так и максимум номинального переменного напряжения. В зоне существования нераспространяющейся усталостной трещины пределы выносливости по трещинообразованию и по разрушению различны. Если учесть, что справа от рассматриваемой кривой располагается зона распространения трещины, а слева зона, где трещина не распространяется, то получим, что максимум кривой нераспространяющейся трещины означает критическое максимальное переменное напряжение, при котором трещина еще может не развиваться, т. е. предел выносливости по распространению трещины, или более точно предел выносливости по разрушению. Следовательно, если известны константы материала (ро, бо, Ото), то расчетным путем можно определить пределы выносливости по трещинообразованию и разрушению. [c.63]

Для сварных соединений при наличии смещения кромок анали-тич кое определение уровня местной напряженности затруднительно и может быть использован поляризационно-оптический метод исследования напряжений на нрозрачных моделях сварных соединений. В работе [125] исследована зависимость напряженности от смещения кромок сварного шва (рис. 3.3.9, б). Здесь и в дальнейшем для характеристики местного возмущения напряженного (деформированного) состояния в зоне сварного соединения трубы со смещением кромок использовалось отношение напряжений в максимально напряженной зоне сварного шва к соответствующим величинам в безмоментной зоне (номинальные напряжения и деформации), обозначаемое условно как теоретический коэффициент концентрации. Как видно из рисунка, о- может достигать величины порядка осо = 4. [c.172]

Рис. 2.2. Температурные зависимости предела текучести От = Оо,2, предела прочности Ов, разрушающего напряжения Sк максимального по сечению шейки главного напряжения l для сталей 15Х2МФА (а), 15Х2НМФА (б) и 15Х2НМФА после дополнительной термообработки (в) [212]

При определенных значениях относительной деформации е > Бт (или Еод) зависимость a(s) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Основные прочностные характеристики материала по ГОСТу 1497 (рис. 5.2) -условный предел текучести ао,2, где достигается остаточнм деформация в 0,2%, физический предел текучести Gj - напряжение в минимуме диаграммы a(s), если он существует, временное сопротивление разрыву ( условный предел прочности ) = Pg/Fo (номинальное напряжение при максимальной нагрузке Рв характеризует предельную прочность материала). Предел тек учести [c.282]

Диаграмма второго тип . (рис. 55) изображает зависимости предельных значений максимального и минимального напряжений Ощах пр и Omin пр от величины предельного среднего напряжения (Отпр) Циклов. Эти зависимости определяются кривыми ЛВ и А В, которые строят по экспериментальным данным. Кривая АВ изображает зависимость предельных максимальных напряжений от предельных средних напряжений циклов. Любой цикл на этой диаграмме характеризуется двумя точками К к К (см. рис. 55), абсциссы которых равны и соответствуют среднему напряжению цикла Ощ, а ординаты в масштабе диаграммы равны соответственно максимальному а ,ах и минимальному ащт напряжениям цикла. Например, предельному симметричному циклу соответствуют точки А и А, абсциссы которых (Тт = 0. [c.257]

Логика определения текущей деформации в точке с максимальной интенсивностью напряжений в зависимости от степени нагружения соединения с порами, упрочняемости материала и поправочной функции F показана на номограмме стрелками (сплошные линии на рис. 5.4). Оценка критических напряжений, при которых произойдут локальные разрывы на контуре поры, представляет обратную задачу, и логика ее решения показана на номограмме прерывистой линией. При этом для определения е Р применяют диаграммы пластичности конкретных материалов /24/. [c.133]

Основываясь на данных закономерностях, в работе /46/ были пол> -чены расчетные зависимости для оценки величины максимального давления и разрушающего напряжения в стенке для двух типов оболочковых констр>тщий [c.82]

Эта зависимость означает, что если для каждой наклонной площадки, проходящей через точку О, напряжение представляется вектором, исходящим из точки О, с компонентами А, Y, Z, то концы этих векторов лежат на поверхности эллипсоида, определяемого уравненнем (112). Этот эллипсоид называется эллипсоидом напряжений. Его полуоси представляют главные напряжения в данной точке. Отсюда можно сделать вывод, что максимальное напряжение в любой точке представляет собой наибольшее из трех главных напряжений в этой точке. [c.232]

Это значит, что для цилин pa с бесконечно большой толщиной стенки радиальное нап эяженне в любой точке равно окружному (рис. 343) и при о сутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянт чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находя ся в обратно пропорциональной зависимости от квадрата радиуса г. Если принять, например, г=4а, то в точках, рлсположенных на таком расстоянии от оси, напряжения с вставляют всего 1/16 максимальных. Следовательно, когдл можно довольствоваться точностью расчетов в пределах 5—6% (практически большая [c.339]

Концентрация напряжений играет большую роль при выборе материала для различных случаев нагружения. Деля материалы на пластичные и хрупкие в зависимости от того, с большим или малым удлинением разрушается материал при статическом растяжении и при нормальной температуре, можно сказать, что концентрация напряжений различно влияет на прочность пластичных и хрупких материалов. Возьмем образец с наличием концентрации напряжений, изготовленный из достаточно пластичного материала, и подвергнем его статическому растяжению. С увеличением нагрузки в образце будут расти и напряжения. После того как в месте концентрации напряжений величина максимального напряжения достигнет предела текучести, она дальше с повышением нагрузки расти не будет. С повышением нагрузки напря 1 ения будут расти в тех местах, где они не достигли еш,е предела текучести. Таким образом, с дальнейшим повышением нагрузки будет происходить выравнивание напряжений по длине и сечению образца. Поэтому можно сказать, что копцентрация напряжений в пластичном материале при статическом нагружении не снижает прочности, и, следовательно, в этом случае при расчете можно не принимать во внимание концентрацию напряжений. Иначе дело обстоит в случае хрупкого однородного материала, как, например, в случае очень прочной хрупкой стали. Здесь уже концентрацией напряжений пренебрегать нельзя. [c.52]

Спектры эксплуатационных нагрузок для различных машин и их элементов представляются обычно в виде кривых плотности вероятности для соответствующего фактора (см. примеры на рис. 30, б и г), Например, исследование распределения мош.ности на шпинделе токарных станков показывает большую неравномерность в загрузке станков и малое использование максимально допустимых нагрузок. Аналогичная картина, по данным ЭНИМС 152], наблюдается и при анализе распределения частоты враш,ения шпинделя универсальных станков. Эти зависимости могут быть во многих случаях описаны законом Релея, логарифмически-нормальным или другим асимметричным законом распределения. В ряде случаев рассеивание действующих факторов подчиняется нормальному закону распределения, например, распределение крутящих моментов на полуоси заднего моста самоходного комбайна [98 ] и раслределение напряжений в рамах железнодорожных вагонных тележек [34]. [c.524]

Численные оценки, приведенные в табл. 6.25, позволяют установить приближенные границы предельных напряжений в компонентах материала в зависимости от вида нагружения и направления вырезки образцов. Происходит перераспределение напряжений в матрице и волокне вследствие изменения вида нагрузки, действующей на образец, вырезанный в направлении главной оси упругой симметрии 1. В случае его сжатия при максимальных напряжениях расслоение происходит в матрице, при кручении в большей степени напряжены волокна. Наиболее близкими к предельным напряжениям в вблокне 83 МПа [c.199]

Применяются гладкие образцы размером 2x8x55 мм с покрытием. Образцы устанавливаются на опоры таким образом, чтобы удар бойка приходился на сторону, обратную покрытию. На покрытие наносятся две риски на расстоянии 3 мм по обе стороны от середины образца. Этим выделяется для наблюдения зона максимальных растягивающих напряжений при пластической деформации. Результат испытания представляется в виде графика зависимости суммарной длины дефектов покрытия от энергии деформации (при упругой деформации) или от величины деформации и затраченной энергии (при пластической деформации). Для определения хладостойко-сти покрытия фиксируется его состояние после динамического нагружения при каждой из выбранных температур. Строится график зависимости суммарной длины дефектов ( д) от энергии деформирования К) при всех температурах (рис. 4.22). [c.76]

Указанные данные были получены при одних и тех же относительных амплитудах напряжений 0,7а. . Однако изменение состава сплава за счет легирующих элементов, а также за счет примесей неизбежно влечет повышение (как правило, в пределах одного фазового состава) его предела текучести. При равной относительной амплитуде напряжений в долях от предела текучести абсолютный уровень максимальных напряжений в цикле изменялся пропорционально фактическому пределу текучести. Таким образом, на изменение долговечности сплавов влияли два фактора изменение химического состава и изменение уровня напряжений. Так как при проведении циклических испытаний (/7 = 0) надрезанных образцов с а = 4,8 в вершине надреза реализовывался симметричный жесткий режим нагружения, а уровень деформаций там был пропорционален амплитуде напряжений а (при постоянном отношении о/а = 0,7), уравнения Коффина можно записать для данного частного случая в виде аМ " = С. На рис. 78 показана зависимость малоцикловой долговечности сплавов надрезанных образцов в отожженном состоянии (ПТ-ЗВ с 2,5 % А1, ПТ-ЗВ, ПТ-71 /1, ВТ5-1, ВТ6С) при амплитуде напряжений 0,7а (/7=0) и надрезе с а = 4,8 от предела текучести Стц.г- [c.121]

Кроме того, в научно-технической литературе по АЭ широко применяются понятия амплитуда сигнала — максимальное зна чение огибающей принятого сигнала пиковая амплитуда — макси мальное значение амплитуды за определенный интервал времени В материалах с хорошо выраженной площадкой текучести на диаграмме напряжение — деформация кривая зависимости ак тивности АЭ от напряжения (рис. 9.25) имеет один максимум, со ответствуюш,ий пределу текучести материала а . На кривой за висимости амплитуды от напряжения имеется три максимума последний из которых совпадает с пределом прочности Ор, и не более двух минимумов, совпадающих обычно с пределом упру гости ау. Начальная амплитуда сигналов зависит, в частности от уровня остаточных напряжений в материале. [c.445]

На рис. 23 представлены кривые зависимости концентрации граничных сдвиговых на1пряжений на конце разрушенного волокна в композите, рассчитанные с помощью уравнений (13). Можно видеть, что максимальная величина таких напряжений в композите не так высока, как для единичных волокон (рис. 22) и зависит от типа и объемного содержания наполнителя. Значения коэффициента концентрации касательных напряжений, соответствующих реальному содержанию наполнителя в композите, колеблются от 0,1 до 0,3, что вполне допустимо, если учесть фактические растягивающие напряжения в композите в напра1вле,нии оси вол-окон. Например, в боропластике с 50 об. % волокна при нагружении до 70 кгс/мм (что составляет примерно половину 1предела его прочности) наибольшие сдвиговые напряжения на свободном конце волокна будут, согласно результатам, представленным на рис. 23,. около 7 кгс/мм . Использование в этом случае данных рис. 22 приведет к ошибочным результатам. Анализируя рис. 23, необходимо-отметить следующее максимальные касательные напряжения на конце волокна остаются почти неизменными при среднем объемном содержании волокна они быстро возрастают при малых и больших объемных долях волокон. [c.63]

Следует также отметить, что в соответствии с экспериментальными результатами (рис. 24) микроостаточное радиальное напряжение максимально пoqpeдинe расстояния между волокнами, а, согласно аналитическим зависимостям, достигает наибольщей величины на поверхности раздела. Однако как расчетные, так и экспериментальные данные показывают, что остаточные продольные и окружные напряжения в матрице являются растягивающими. Значения максимального напряжения (рис. 26) для Ef E m= = 60 примерно равны напряжениям, указанным на рис. 24. [c.69]

Критерии оценки разрушения слоистого материала. За расчетный предел прочности принимается максимальное напряжение в слоистом материале, при котором еще не происходит механического разрушения. Его легко определить при испытании на растяжение однако определение предела прочности на сжатие, например, для образца пз композита бор — эпоксидная смола весьма затруднительно. При разрушении плоского вырезанного образца могут расщепиться его концы. Если концы приклеены или зан<аты, разрушение монют произойти путем поперечного коробления. Если обеспечена достаточная опора в поперечном направлении, при разрушении образец могкет растрескаться вдоль по волокнам в результате эффекта Пуассона. Какой из этих способов разрушения соответствует реальному пределу прочности на сжатие, не очень попятно, так как в зависимости от методики испытаний величина прочности па сжатие колеблется от 14 000 до 32 000 кгс/см . [c.98]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [58]. Увеличение концентрации водного раствора HjSO монотонно снижает время до разрушения закаленной стали (см. рис. 58), хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии [c.170]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [64]. Увеличение концентрации водного раствора H2SO4 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре- биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному pa -f трескиванню. [c.172]

Учет коррозионного износа стенок газопроводов, транспортирующих среды, содержащие сероводород, обычно производили путем увеличения толщины стенки на 3 мм для неосушенных сред и на 2 мм для осушенных по сравнению с номинальными толщинами для неагрессивных сред. Однако эти величины не являются обоснованными, так как базируются на понятии максимальная допустимая скорость коррозии в предположении постоянства этой величины во времени, что не соответствует реальным условиям эксплуатации. Действительно, несущая способность стенки трубопровода, подвергаемой воздействию общей коррозии (коррозионное растрескивание в присутствии сероводорода исключается соответствующим выбором состава и термообработки стали и определяется достижением предельного допускаемого значения напряжения, которое для газопромысловых трубопроводов в зависимости от кате гор ийности трубопровода составляет 0,3— 0,5ff ), определяется действующими напряжениями. Динамика изменения напряженного состояния в стенке трубопровода зависит от изменения как силовых нагрузок (давления), так и толщины стенки вследствие ее коррозионного износа. В свою очередь изменение механических напряжений в стенке вызывает изменение скорости коррозионного износа. Неучет реальной динамики этих процессов при назначении толщины стенки может привести либо к занижению запаса толщины на коррозионный износ, либо к неоправданному ее завышению и перерасходу металла. [c.243]

Произведены расчеты оптимизационной задачи на примере трехфазного сверхпроводящего кабеля, что позволяет распространить полученные результаты на более современные конструктивные решения. Получены зависимости удельных приведенных затрат от напряжения в диапазоне мощностей от 0,5 до 10 ГВ-А. Если в качестве верхней границы стоимости изготовления сверхпроводящего кабеля принять стоимость существующего опытного производства (1200 руб/м), а в качестве нижней— максимальную реальную стоимость изготовления маслонаполненных кабелей (200 руб/м), то удельные приведенные затраты, руб/(МВ А км), на сверхпроводящих линиях электропередачи с кабелем, состоящим из трех однофазных коаксиалов в одной криорубашке с пофазным экранированием, составят [c.248]

Таким образом, сигнал, возбуждаемый в измерительной обмотке с образцом при его циклическом растяжении—сжатии в постоянном магнитном поле, вызван прежде всего магнитоупругим эффектом и пропорционален dBjda (12). Из-за сложной зависимости dBjda от 0(t) выходной сигнал имеет широкий спектр гармоник. Максимальную амплитуду из них имеет вторая. Выходной сигнал при заданной амплитуде циклических нагрузок в зависимости от поля имеет два максимума, что соответствует ходу производной по полю от магнито-стрикции. В области второго максимума наблюдается линейная зависимость сигнала от амплитуды циклических нагрузок, что может быть положено в основу метода их бесконтактного измерения. Предлагается наиболее точный и простой метод определения напряжений От, при которых имеет максимум и которые связывают с величиной внутренних напряжений в материале. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...