Диаграмма условий

В результате которого ее рабочие характеристики при номинальных значениях величин элементов попадают в центральную часть экспериментальной диаграммы, условия худшего случая определяются эмпирически. [c.28]

Полученную диаграмму, в отличие от (практической) точечной диаграммы, условимся называть теоретической диаграммой точности [c.195]

Рнс. 92. Диаграмма условий восстановления окислов металлов из шлака (по Л. И. Вольскому) [c.241]

Рис. 180. Диаграмма условий выпол-

Диаграмма условий выполнения сварки технического железа. [c.8]

Рис. 9.1. Диаграмма условий рабочей среды

Пример 3. Сохраняя условия примера 2, требуется для одного цикла установившегося движения звена АВ построить диаграмму Виттенбауэра, т. е. график 7=7 (/ ) зависимости кинетической энергии Т от приведенного момента инер- [c.143]

В начале этой главы говорилось, что диаграмма состояния характеризует равновесное состояние сплава, а линии на диаграмме показывают температурно-концентрационные условия превращения в равновесных условиях, когда свободные энергии старой и образующихся фаз равны. [c.136]

В условиях же быстрых изменений температур изменяется не только температура превращения, но и условия превращения, так как не успевают (для переохлажденных систем) произойти диффузионные процессы, необходимые для осуществления превращений по типу равновесных. Для этих случаев равновесия диаграмма уже недействительна, хотя она и может оказаться необходимой в качестве отправного пункта при исследовании и для понимания тех или иных структурных особенностей, появляющихся при неравновесной кристаллизации. [c.138]

Значит, в условиях, приближающихся к равновесным, из а-твердого раствора выделится р-фаза, по составу соответствующая предельной концентрации области р на диаграмме А — [c.143]

Образование графита из жидкости или аустенита происходит при охлаждении в узком интервале температур между линиями стабильной и метастабильной диаграмм, т. е. в условиях малых переохлаждений или, следовательно, при малых скоростях охлаждения. Отсюда мы заключаем, что образование структур серого чугуна непосредственно из жидкости или аусте- [c.206]

Все сплавы, кристаллизующиеся по диаграмме состояния, изображенной на рис. 174,в, могут быть подвергнуты термической обработке по второй, третьей или четвертой группам. При нормальной температуре все сплавы состоят из а+Р-фаз. При /аит а- и р-фазы превращаются в 7-фазу. Последующее охлаждение определяет вид термической обработки — отжиг (медленное охлаждение) или закалку (быстрое охлаждение). Термическая обработка по второй и третьей группам возможна лишь при условии нагрева выше температуры фазовой перекристаллизации /опт и образования 7-твердого раствора. [c.229]

Рассмотрим превращения в условиях переохлаждения. Линия SE диаграммы железо — углерод указывает границу предельного насыщения аустенита цементитом значит, цементит может выделяться из аустенита лишь правее линии SE и, очевидно, правее продолжения этой линии вниз в области переохлажденного аустенита. Аналогичное значение имеет и продолжение линии G5 как границы предельного насыщения переохлажденного аустенита ферритом. [c.250]

В сплавах при охлаждении и нагреве происходят изменения и образуются новые фазы и структуры. Эти изменения можно определить по диаграмме состояния. Диаграммой состояния называется графическое изображение, показывающее фазовый состав и структуру сплавов в зависимости от температуры и химической концентрации компонентов в условиях равновесия. [c.10]

Метод определения вероятной точности обработки на основании построения кривых рассеяния для партии деталей, обрабатываемых в одних и тех же условиях, не отражает последовательности обработки деталей. Метод, предусматривающий построение точечных диаграмм, не имеет этого недостатка. При этом методе графически изображается изменение размеров обрабатываемых деталей партии в определенной последовательности их обработки. [c.75]

Области в левой части диаграммы, расположенной выше линий 5, соответствуют термодинамически устойчивое состояние алюминия в виде иона в растворе. Металлический алюминий, находящийся в условиях, отвечающих какой-либо точке этой области, термодинамически не устойчив и будет с той или иной скоростью корродировать с образованием иона Al . [c.218]

По данным Н. Д. Томашова, в практических условиях встречаются шесть основных случаев контроля электрохимических процессов коррозии металлов, для которых на рис. 186 приведены поляризационные коррозионные диаграммы [c.278]

Для построения поляризационных диаграмм коррозии необходимо располагать идеальными поляризационными кривыми-. кривой анодной поляризации анодной фазы металла и кривой катодной поляризации катодной фазы металла в условиях, близких к условиям коррозии данного металла. Таким образом, эти идеальные кривые соответствуют условиям, когда на анодных участках протекает только анодный процесс, т. е. Va = / (ta) . а на катодных — только катодный процесс, т. е. = f где индекс с означает суммарный , при этом [c.282]

Рнс. 255. Поляризационная диаграмма, поясняющая типичные случаи влияния природы и величины поверхности катодного контакта на коррозию основного (анодного) металла в условиях преиму- [c.358]

Местная коррозия в результате возникновения гальванических макропар наблюдается и в случае различия электрохимических характеристик отдельных участков одного и того же металла. Контактная коррозия в лабораторных условиях исследуется путем моделирования макропар, измерения их коррозионных токов, построением коррозионной поляризационной диаграммы, по величине тока и потенциалам электродов пары в электролите при изменении внешнего сопротивления и т. д. Вели электродами гальванической пары являются анодные и катодные структурные составляющие какого-либо металла, то тэ кая [c.348]

И. А. Вышнеградский предложил простой способ исследования устойчивости систем, описываемых линейным дифференциальным уравнением третьего порядка. При помощи этого метода можно, кроме условия отрицательности вещественной части комплексносопряженных корней, определить и условия вещественности всех трех корней характеристического уравнения. При соблюдении последнего условия система апериодически устойчива. И. А. Вышнеградским предложена диаграмма условий устойчивости в безразмерных параметрах X и Y (рис. 62). Плоскость диаграммы разделена на три основные (/—///) и одну дополнительную IV), ограниченную пунктиром, области. В области I линеаризованная система неустойчива. В области II характеристическое уравнение систе- [c.88]

ЭТОЙ части кривой сомнительна, и поэтому Николс (1966 г.) предложил более реалистичную диаграмму анализа разрушения (рис. 16). Диаграмма важна для иллюстрирования простым способом основных факторов, касающихся хрупкого разрушения. Сравнение диаграммы с результатами исследований разрушений показало, что по отношению к NDT первоначальный размер тре-ш,ины, влияние остаточных напряжений и концентраторов напряжения в зависимости от предела текучести и предела прочности материала могли быть связаны с вязкостью разрушения стали. Исключение составляет серия испытаний, проведенных на цилиндрических сосудах высокого давления с искусственными треш,и-нами. Если сосуды находятся под давлением воздуха, то они разрушаются при температурах выше точки FTP (участок над кривой AT), даже когда номинальное напряжение меньше половины предела текучести материала. Сосуды, находяш,иеся под гидравлическим давлением, разрушаются при указанных на диаграмме условиях. [c.232]

При равных амплитудах складываемых колебаний максимальная амплитуда вдвое больше амплитуды кавдого из них, а = О, т.е. противофазные колебания при А, = взаимно уничтожаются. На векторной диаграмме условию максимума соотает-стаут сонаправленные векторы-амплитуды А, я А , л условию минимума - векторы А, и 2 противоположных направлений. [c.110]

Диаграммы анизо-термического превращения, построенные для условий термообработки, не могут быть использованы без существенной корректировки при расчетах режима сварки (рис. И7). [c.233]

Переходим к расс.мотреиию вопроса о проектировании профиля кулачка механизма, показанного на рис. 26.2, б, у которого толкатель 2 оканчивается плоской тарелкой. Закон движения толкателя 2 задан в виде диаграммы s.j = Sa (ipj) (рис. 26.37). Построение профиля кулачка 1 при условии, что масштабы перемещения Sa на диаграмме s.j = Sj (фх) (рис. 26.37) и схемы механизма совпадают, показано на рис. 26.38. При построении профиля кулачка 1 применим метод обращения движения. Минимальный радиус-вектор Ra кулачка определяем по способу, указанному в 115, 7°. [c.546]

Оптимальный термический режим штамповки должен обеспечивать необходимые условия для успешного проведения процесса, при котором вредное влияние тепла по возможности ограничивается. Поэтому термический режим раарабатыва для кадцой марки стали с учетом исходной структуры металла, соотношения размеров заготовки. Интервал штамповочных температур, как правило, назначается в каждом конкретном случае исходя из химического состава материала, диаграммы состояния. При этом имеется в виду, что в интервале штамповочных температур материал обладает достаточной пластичностью. [c.39]

Прежде всего по //,/-диаграмме можно определить температуру, которую имели бы продукты сгорания при условии, что вся теплота горения затрачивается только на их нагрев, а теплопотери отсутствуют. Эта температура называется а д и а б а т и о й, поскольку горение осуществляется в адиабатно-изолированной системе, без теплопотерь. Если продуктов неполного сгорания нет, теп-./юта из зоны горения не отводится и сжигание организовано в потоке (практически при p = onst), то в соответствии с уравнением (5..3) количество выделяющейся при сгорании теплоты равно эгггальнпи п[)одуктов сгорания [c.129]

Диаграмма состояния показывает устойчивые состояния, т. е. состояния, которые при данных условиях обладают минимумом свободной энергии. Поэтому диаграмма состояния может также называться диаграммой равновесия, так как она показывает, какие при данных условиях существуют равновесные фазы. В соответствии с этим и изменения в состоянии, которые отражены на диаграмме, относятся к равновесным усло Виям, т. е. при отсутствии перенагрева или переохлаждения. Однако, как мы видели раньше, равновесные превращения, т. е. превращения в отсутствие переохлаждения или перенагрева, в действительности не могут совершаться (см. гл И), поэтому диаграмма состояния представляет собой теоретический случай, а в практике используется для рассмотрения превращений при малых скоростях нагрева или охлаждения. [c.109]

В сплавах такого рода возможно существование жидкой фазы, твердого раствора компонента В в А, который. мы будем называть а-раствором, и твердого раствора компоиента А в В, который обозначим через . В этих сплавах возможно нонвариант-ное равновесие при одновременном сосуществовании трех фаз L, а, р. В зависимости от того, какая реакция протекает в условиях существования трех фаз, могут быть два вида диаграмм диаграмма с эвтектикой и диаграмма с перитектикой. [c.125]

Таким образом, описываемые диаграммой состояния превращения представляют собой некоторую абстракцию, поскольку необходимость переохлаждения (перегрева) для протекаииж превращения в ней не учитывается. Но эта абстракция необходима для изучения реальных условий кристаллизации. [c.137]

Превращение перлита в аустенит в полном соответствии с диаграммой состояния Fe—С может совершиться лишь при очень медленном нагреве. При обычных условиях нагрева превращение запаздывает и получается перенагрев, т. е. превращение происходит лишь при температурах, несколько более высоких, чем указано на диаграмме Fe—С. [c.235]

При обработке более или менее крупных сечений не достигается важное условие, необходимое для построения диаграмм изотермического распада аустенита, — быстрое охлаждение до заданной температуры. Сохраняя большое познавательное значение, диаграммы изотермического превращения аустенита уступили ведущее место анизотермичес-ким (т. е. не изотермическим) диаграммам для практических назначений режимов термической обработки. [c.256]

По диаграмме Шеффлера определить структуру металла шва. Для данного случая она мартенситная. Следовательно, электроды НИАТ-3 удовлетворяют заданному условию. [c.85]

Средняя область диаграммы, расположенная выше линии 2, соответствует твердому окислу AI2O3 или твердому гидрату окиси А1 (ОН)з. Алюминий, находящийся в условиях какой-нибудь точки в этой области, также термодинамически неустойчив, по будет корродировать с образованием защитной пленки AUOg или защитной пленки А1 (ОН)з, которые тормозят протекание процесса. [c.219]

Область в правой части диаграммы, расположенная над линией 6, соответствует термодинамически устойчивому состоянию алюминия в виде аниона AIO7 в растворе. В условиях какой-либо точки этой области А1 будет корродировать, превращаясь в соответствующий алюминат. [c.219]

Данный электрохимический механизм возможного повышения коррозионной стойкости сплава катодным легированием в условиях возможного пассивирования анодной фазы, сформулированный Н. Д. То-машовым, можно пояснить с помощью поляризационной коррозионной диаграммы (рис. 218). На этой диаграмме (К)обр а — кривая анодной поляризации пассивирующейся при / и V анодной фазы сплава ( VJoepV K, — кривая катодной поляризации собственных микрокатодов сплава ( к)обр кг — кривая катодной поляризации катодной присадки к сплаву ( к)обр к,.—суммарная катодная кривая. Локальный ток /j соответствует скорости коррозии сплава без катодной присадки, а для сплава с катодной присадкой этот ток имеет меньшую величину /2 [точка пересечения анодной кривой (1 а)обрЛЛУа с суммарной катодной кривой (1 к)обр кс1- При недостаточном увеличении катодной эффективности (суммарная катодная кривая пересекается с анодной кривой при I < / ) или при затруднении анодной пассивности [анодная кривая активного сплава (Va)o6p V a, достигает очень больших значений тока] происходит увеличение локального тока до значения /3, а следовательно, повышается и скорость коррозии сплава. [c.318]

Рассмотрим некоторые лeд tвия разработанной модели и их физическую интерпретацию применительно к распространению усталостных трещин в сталях средней и высокой прочности. Для этого кратко остановимся на результатах структурного изучения процесса разрушения при росте усталостных трещин. Фрактографические исследования показывают, что поверхность разрушения при развитии усталостных трещин в указанных сталях представлена в основном следующими фрактурами чисто усталостной, для которой характерно наличие вторичных микротрещин [146] (в данной работе эта фрактура названа чешуйчатой), а также фрактурами хрупкого типа (микро- и квазискол) [57, 113, 283]. Бороздчатый рельеф, свойственный усталостным изломам большинства металлов с ГЦК решеткой, как правило, отсутствует либо наблюдается в ограниченном диапазоне условий нагружения, как и участки с меж-зеренным и чашечным строением [57, 113, 372, 389]. Доля различных фрактур в изломе существенно зависит от условий испытания. Для сталей средней и высокой прочности можно отметить следующие общие закономерности изменения усталостного рельефа с ростом размаха коэффициента интенсивности напряжений доля микроскола с увеличением АЯ уменьшается при переходе от первого ко второму участку кинетической диаграммы усталостного разрушения иногда появляются области межзеренного разрушения на втором участке доминирует усталостная фрактура с микротрещинами на третьем участке кинетической диаграммы усталостного разрушения в ряде случаев наблюдаются бороздчатый рельеф и области с ямочным строением. [c.221]

Для ответа на поставленные вопросы, а также с целью анализа применимости Г -интеграла к описанию субкритического роста трещины при монотонном нагружении нами были проведены следующие численные расчеты [130, 133]. Решалась с помощью МКЭ упругопластическая задача о развитии трещины в условиях плоской деформации. Размеры образца с центральной трещиной (рис. 4.24, в) и меха-нические свойства материала, соответствующие стали 15Х2МФА при 7 = 20°С, используемые при расчете 5 = 400 мм 2Я = 200 мм 21о=ЮО мм Е = 2Х Х10= МПа ц = 0,3 /ie=162 Н/мм. Диаграмма деформирования материала описывалась зависимостью ст, = 520 + + 596(sf) °МПа. Предполагалось, что элементарный акт продвижения трещины происходит прц выполнении критерия ло- кального разрушения у ее вершины, сфор- [c.256]

В настоящей работе предлагается экспериментально-расчетный метод определения Ju с использованием диаграммы P — AL, полученной для одного образца [130, 133]. В основе метода лежит концепция постоянства параметра Т после старта трещины, иными словами, концепция однозначного соответствия диаграммы Р — AL с условием Т (АL) = onst = he. [c.260]

Указанный расчет, как и определение Jie, осуществляется на основании концепции однозначной связи диаграммы Р — AL с условием T (AL) = onst = /i . На рис. 4.28 приведен пример [c.262]

До сих пор, как при построении поляризационных кривых, так и при построении коррозионных диаграмм мы пользовались так называемыми идеальными поляризационными кривыми. За начальный потенциал анодной кривой Д п[шнимался равновесный потенциал анодного металла, за начальный потенциал катода — равновесный потенциал катодного процесса в данных условиях. В реальных случаях даже при отсутствии тока имеется достаточно причин для отклонения этих потенциалов от раврговеспых значений. Такими причинами могут быть, например, образование или удаление защитных пленок, накопление на поверхности электродов различных включений и т. д. [c.54]

На рис. 4.23, а показана небольщая часть фазовой диаграммы бинарного сплава А—В, обогащенного компонентом А. Основы фазовых диаграмм рассмотрены в работе [33]. Вместо плавления и затвердевания при единственной температуре Та сплав, содержащий примесь б в Л и имеющий концентрацию В, в идеальном случае плавится в интервале температур от Ту до 7з. Диаграмма на рис. 4.23, а составлена для растворенного вещества В, которое понижает точку плавления вещества А. Заметим, что обе температуры Ту н Тз лежат ниже точки плавления чистого металла А. При охлаждении сплава состава Ву из области жидкости и при условии, что переохлаждение отсутствует, зарождение твердой фазы начинается при температуре Гь Твердая фаза, появившаяся при этой температуре, имеет состав б] и оставляет жидкость состава Ьу. При дальнейшем охлаждении осаждается большее количество твердой фазы, имеющей состав, который изменяется вдоль линии солидуса. Состав оставшейся жидкости изменяется по линии ликвидуса. При температуре Т твердая фаза имеет состав бз, жидкая — Ьз, а при температуре Тз твердая фаза состава бз находится в равновесии с жидкостью состава бз. До сих пор считалось, что скорость охлаждения бесконечно мала, так что всегда поддерживается равновесный состав. Другими словами, твердая фаза состава б], появившаяся первой, успела диффузионно перейти в состав бз, пока температура падала до Тз. Поскольку диффузия в твердом состоянии всегда медленна, а скорость охлаждения не может быть бесконечно мала, концентрационное равновесие никогда не достигается, в результате чего при температуре ниже Тз состав твердой фазы оказывается между 61 и 63, а жидкость с избытком В не затвердеет окончательно, пока температура не достигнет Т . [c.170]

Диаграммы состояния, [юстроепные по экспериментальным данным, не отвечают состоянию истинного равновесия, так как по.лучеиы в условиях реальных скоростей охлаждения. Однако они качественно согласуются с диаграммами состояния, построенными исходя из термодинамических условий равновесия фаз, и поэтому к ним можно применять общие условия равновесия фаз, в том числе и правило фаз. [c.88]

Для описания превращений п сп.лавах в условиях реа.пып.тх скоростей охлаждения и определения характера образуюи ихся структур нужно, кроме равновесной диаграммы состояния, знать механизм и кинетику процессов кристаллизации и препрап енип. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...