Давление прилипания

Здесь / — условный коэффициент трения скольжения между поверхностями валиков и цилиндров (/ = 0,2-г-0,3) Q — нормальное давление на площадку контакта, зависящее от веса великов и их относительного расположения q — давление прилипания Fr—площадь контакта между валиками и цилиндрами [c.15]

Для различных печатных красок могут быть приняты следующие значения давления прилипания q [c.15]

Усилие, необходимое для перемещения плунжера, зависит от несимметричности положения плунжера относительно отверстия для него в корпусе, облитерации и эффекта прилипания поясков плунжера к стенке отверстия в корпусе. Давление прилипания зависит от рода соприкасающихся поверхностей и заключенной в зазоре между ними смазки. [c.358]

Иногда оценивают силы адгезии по давлению прилипания s=-Рад/5 (где 5 — истинная площадь контакта частицы с поверхностью). [c.17]

Если бы даже и удалось замерить площадь контакта частицы с поверхностью, то из-за неравномерности распределения давления прилипания в зоне контакта [см. формулы (I, 2) — (I, 4)] среднее значение этого давления не являлось бы объективной характеристикой адгезии. [c.18]

Интенсивность прилипания характеризуют необходимой для отрыва покрытия силой, отнесенной к 1 см- поверхности. Эту силу называют удельным прилипанием или давлением прилипания. [c.25]

Ра удельное давление от внешней нагрузки р — удельное давление прилипания. [c.279]

Независимо от типа смазки, материала, качества обработки поверхностей скольжения и нагрузки на них в расчетах величина удельного давления прилипания принимается практически постоянной, равной [c.279]

Анализ полученных Б. В. Дерягиным и его учениками выражений для определения удельного давления прилипания, с точки зрения его функциональной зависимости от перечисленных выше параметров, позволил получить расчетную формулу, которая в первом приближении определяет величину удельного давления (силы прилипания) от все.х интересующих нас факторов. [c.279]

Так как все минеральные масла, применяемые в технике для смазки, способны к неограниченному растеканию по поверхности металла (полное смачивание), удельное давление прилипания может быть определено в первом приближении по формуле Лапласа [2] [c.280]

Задавать давление нет необходимости, так как для момента оно может быть определено из исходных уравнений по заданным fi, /2 и fa. Граничные условия зависят от характера границ. На неподвижной непроницаемой стенке граничные условия заключаются в равенстве нулю на ней скоростей жидкости ( о = 0), что обусловлено прилипанием к стенке частиц вязкой жидкости. Это условие запишется в виде [c.92]

Именно такой характер носит течение около вогнутого участка несущей поверхности с отклоненным органом управления, расположенным на задней кромке (рис. 1.11.8). На этом рисунке показана схема чисто турбулентного отрыва, при котором место перехода находится выше по течению относительно точки отрыва. Непосредственно перед ним увеличение давления объясняется по теории сверхзвукового обтекания клина последующее его возрастание обусловлено появлением области отрыва. Перед точкой прилипания давление скачком увеличивается и достигает максимального [c.102]

При чисто ламинарном отрыве точка перехода лежит ниже по течению относительно точки прилипания, а при отрыве промежуточного типа место перехода располагается между точками отрыва и прилипания. Таким образом, положение точки перехода решающим образом влияет на характер отрыва пограничного слоя. Его нарастание зависит от интенсивности положительного градиента давления, а распределение давления определяется простыми волнами сжатия и скачком уплотнения, обусловленными утолщением пограничного слоя. На равновесие между этими двумя процессами может оказать воздействие изменение режима теплопередачи. Если охлаждать стенку выще области взаимодействия, то это вызовет повышение плотности и снижение вязкости газа. Большая плотность обусловливает возрастание количества движения газа и затягивание срыва. Этому же способствует и уменьшение вязкости. [c.102]

Представляет интерес распределение давления на поверхности тела в окрестности точки отрыва. В силу условий прилипания из условия (7.9.39) при у = 0 получаем [c.436]

При движении вязкой жидкости вдоль твердой поверхности в непосредственной близости от нее образуется слой, в пределах которого интенсивность действия сил вязкости велика н соизмерима с интенсивностью действия сил инерции и гидродинамического давления. Влияние вязкости приводит к тому, что внутри рассматриваемого слоя скорость резко меняется от нуля (условие прилипания ) до значения скорости набегающего на тело невозмущенного потока. Эта область течения называется пограничным слоем. За пределами пограничного слоя влияние вязкости пренебрежимо мало, поэтому невозмущенный поток можно считать безвихревым. [c.229]

При увеличении числа Re описанное явление происходит более интенсивно. В этом случае после перехода потока через сечение максимальной скорости (примерно при ф = 90°, см. рис. 15.3,6) происходит торможение с одновременным возрастанием давления. В непосредственной близости от стенки, где скорость мала (в силу прилипания жидкости к стенке и вязкого трения), происходит не только торможение, но и течение вспять, которое приводит к оттеснению потока от стенки и отрыву пограничного слоя (см. рис. 15.3,6). [c.389]

Самодействующие клапаны открываются и закрываются под действием перепада давлений на их подвижном запорном органе. Для открытия клапана перепад давлений должен создать силу, превыщающую силу натяжения пружины, прижимающей запорный орган, инерцию покоя подвижных частей и силу прилипания запорного органа к седлу или ограничителю подъема. Это приводит к запаздыванию открытия и закрытия клапана. [c.296]

Опыт и общая теория показывают, что среднее давление вдоль оси неподвижной трубы как при ламинарном, так и при турбулентном движении распределено по линейному закону. Рассмотренное в предыдущем параграфе течение жидкости с параболическим профилем распределения скоростей по сечению круглой трубы имеет место только при ламинарных течениях при турбулентных течениях профиль распределения скоростей становится менее вытянутым, благодаря перемешиванию и обмену количеством движения поперек трубы средняя скорость ю оказывается почти постоянной по всему сечению трубы и только в узком слое около стенок трубы, благодаря прилипанию, скорость резко падает до нуля (см. рис. 87, б). [c.244]

Область перехода или точка перехода характеризуется возникновением в пограничном слое интенсивных пульсаций скорости, давления, плотности (в сжимаемых средах) и т. п. Распределения скоростей по сечению в ламинарном и в турбулентном пограничных слоях, вообще говоря, резко отличаются друг от друга. Так же как и при турбулентных движениях в трубах, в турбулентном пограничном слое происходит интенсивное перемешивание макроскопических частиц жидкости в поперечном направлении, за счет этого в турбулентном пограничном слое происходит выравнивание средних скоростей. Вместе с этим прилипание на обтекаемых стенках приводит к появлению более резких градиентов скоростей вблизи стенок, что вызывает резкое увеличение поверхностных сил трения и соответственно сопротивления трения. [c.265]

Таким образом, появляются резкие нарушения закона трения Амонтона. Производя подобные опыты под колоколом воздушного насоса, можно убедиться и в том, что этот случай прилипания никак не связан с влиянием атмосферного давления, которое способно иногда вы.зывать аналогичные, но меньшие по величине эффекты. [c.134]

Давление может облегчить возрастание сил прилипания даже для весьма упругих и эластичных тел, не обладающих заметной пластичностью. Понятно поэтому и применение высоких давлений для получения блоков из металлических порошков. Одновременное применение нагрева (в порошковой металлургии, при сваривании стеклянных пластинок и блоков и др.) ускоряет сваривание благодаря увеличению подвижности атомов и молекул При достаточно высоком подъеме температуры говорят уже о спекании . [c.172]

Прожог приводит к значительному снижению прочности сварной точки. Основные причины прожога а) значительное загрязнение поверхности деталей б)прилипание к контактной поверхности электрода частиц стали в) резкое снижение давления (при заклинивании электрода в свариваемых деталях или в приспособлении) и г) выключение тока при снятом давлении (полностью или частично). [c.374]

В зонах скольжения эпюра удельного давления ограничивается, как и по теории сухого трения, вогнутыми кривыми, а в зоне прилипания— выпуклой кривой, имеющей куполообразную вершину вблизи нейтрального сечения. Этот характер эпюры удельного давления подтверждается экспериментальными исследованиями распределения удельного давления по дуге захвата [4, 20]. [c.878]

Граничные и временные краевые условия позволяют выделить конкретный изучаемый процесс из общего класса явлений, описываемых совокупностью уравнения распространения тепла в движущейся среде, уравнениями движения вязкой жидкости и сплошности. Основным пространственным краевым условием для движущейся жидкости является характеристика скорости течения вблизи твердой поверхности. Из условия прилипания граничного слоя жидкости к поверхности стенки касательная составляющая вектора относительности скорости на стенке равна нулю. Для непроницаемой стенки в случае отсутствия какого-либо физико-химического процесса, сопровождающегося поглощением или выделением жидкости, нормальная составляющая скорости относительного течения также отсутствуют. Для входа и выхода жидкости из зазора обычно задают распределения скоростей и давления. Условия теплообмена различаются следующими краевыми условиями условием первого рода — задается распределение температуры на поверхностях в функции координат и времени второго рода — характеризуют распределение теплового потока на границе в функции координат и времени третьего рода — выражают зависимость температуры твердой стенки от температуры окружающей среды через коэффициенты теплоотдачи = ср+<7/ i = ср-(аст/а)(аг/аи)ет или (Эг/Эи)сх = -(Х/Аст) X X ( ст - ср). где Гст - температура стенки t p - температура среды q — плотность теплового потока а — коэффициент теплоотдачи. Временные краевые условия выражаются заданным распределением температур в характерный момент времени. [c.164]

Измерения расхода мазута в принципе проще, чем воздуха, так как создание прямых участков здесь не удорожает компоновки. Известные трудности могут возникнуть из-за прилипания посторонних примесей и донных отложений к имеющим малые сечения соплам дроссельных устройств. Достаточно сложна и не обеспечена серийной аппаратурой техника измерения перепада давлений вязких топлив. [c.163]

Особенности постановки граничных условий в задачах гидродинамики пучков как пористых тел. Уравнения фильтрации, сведенные к уравнению типа уравнения Лапласа относительно потенциальной функции (функции тока или давления), решаются при следующих граничных условиях на твердых стенках — условие непроницаемости (нормальная к стенке компонента скорости п = 0), на открытых границах — задание функции. Показано, что назначение на стенках или на некоторых фиктивных стенках условия прилипания при учете некоторой эффективной вязкости в уравнениях фильтрации мало изменяет решение. Профиль стационарного фильтрационного потока в плоском канале выстраивается по закону гиперболического косинуса, а в трубе— по закону Бесселевой функции, но заполненность этих профилей очень велика, а пристенный слой тонок. Поэтому практического значения условие прилипания не имеет, тем более что физический смысл этого условия здесь теряется в класси-200 [c.200]

Истинная площадь контакта частицы с поверхностью в ре- альных условиях не поддается точному расчету и эксперимен-] тальному определению. Вряд ли можно считать правильным 1 , определение площади контакта под микроскопом по следу , оставшемуся после отрыва частиц, ибо такой след может быть зафиксирован на липкой или, во всяком случае, неупругой под-ложке, что противоречит самому понятию о давлении прилипа-ния. При адгезии в воздушной среде упругая деформация зоны л контакта в различных точках будет неодинакова. Среднеинтегральное значение давления прилипания можно представить в виде [c.17]

Отметим, что все решения с ш = onst, удовлетворяющие системе уравнений (3.1)-(3.4), являются в то же время решениями уравнений Стокса (3.1), (3.2), (3.4), и давление в приближении Стокса в этом случае постоянно. Одновременно эти решения являются решениями системы уравнений гидродинамики идеальной жидкости (3.1)-(3.3), а в последних трех приведенных здесь примерах выполняются условия прилипания этой идеальной жидкости, соответственно, на параболе, эллипсе и на ветви гиперболы. [c.197]

Константа скорости диссоциативного прилипания (18.15) является функцией средней энергии электронов в газе. Константа скорости процесса (1 16) измеряется в mV , однако зависит от давления и состава газовой смеси. Константа скорости тройного прилипания, см /с, зависит от температуры и состава газа. В табл. 18.6—18.20 и на рис. 18.4 приведены сечения и константы скорости процессов (18.15)-(18.17). [c.399]

Рассмотрим в качестве примера потенциальное бесциркуляционное обтекание круглого цилиндра (см. п. 7.4). Начиная от передней критической точки (см. рис. 7.6) давление убывает dpIdx < 0), а скорость возрастает вплоть до точки С, за которой начинается обратное изменение давления и скорости. Жидкие частицы на участках пути вблизи границы К С испытывают ускорение, обусловленное падением давления в накравлении движения, и их кинетическая энергия возрастает. В идеальной жидкости ускоренному движению ничто не препятствует, но в реальной — движение тормозится трением, развивающимся благодаря прилипанию частиц жидкости к твердой поверхности и образованию пограничного слоя. Все же благодаря падению давления в направлении движения ускорение частиц жидкости наблюдается, по крайней мере, до точки С. [c.348]

Рассмотрим в качестве примера потенциальное бесциркуляционное обтекание круглого цилиндра ( 4 гл. 7). Начиная от передней критической точки /<1, давление убывает dpldx < 0), а скорость возрастает вплоть до точки С, за которой начинается обратное изменение давления и скорости. Жидкие частицы на участках пути вблизи границы Ki испытывают ускорение, обусловленное падением давления в направлении движения, и их кинетическая энергия возрастает. В идеальной жидкости этому ускорению ничто не препятствует, но в реальной движение тормозится трением, развивающимся благодаря прилипанию жидкости к твердой поверхности и образованию пограничного слоя. Все же благодаря прямому перепаду давления ускорение в нем наблюдается, по крайней мере, до точки С. Иначе обстоит дело на участках С/<2. Здесь dpldx > 0 и частицам приходится двигаться против нарастающего давления, В идеальной жидкости это приводит лишь к убыванию кинетической энергии и восстановлению полного давления, достигаемого в точке К2- В реальной жидкости часть кинетической энергии должна быть затрачена еще на компенсацию работы сил трения, оказывающих тормозящее действие. В связи с этим частицы, двигавшиеся в пограничном слое и имевшие малый запас кинетической энергии, начиная с некоторой точки О (рис. 186), не могут уже преодолевать совокупное действие обратного перепада давления и трения они в этом сечении останавливаются, а частицы, двигающиеся по более удаленным от тела траекториям, отклоняются в сторону внешнего потока. Часть жидкости, расположенная ниже точки О, под действием обратного градиента давления получает возвратное движение. Это явление и называют отрывом пограничного слоя. Структура течения и конфигурация линий тока вблизи точки отрыва показаны ка рис. 186. [c.382]

С течением времени начинают сказываться силы вазко-сти. Течение жидкости у поверхности тела замедляется. Наиболее сильно уменьшается скорость частиц у позерх-ности цилиндра (и = п = О в силу условия прилипания), в то время как при у = оо скорость не уменьшается ( 1у==оо = ос)- Поэтому из-за необратимой потери эн(ргии давление в кормовой точке (у = О, й = я) не восстанавливается до значения рд, где рд — давление в лобовой критической точке. Более того, за точкой минимума давления аере-мещение жидкости вниз по потоку становится невозможным, так как в этой области под действием противодавления возникает обратное течение. В результате в зоне встречи прямого и обратного течений возникает искажение безотрывного обтекания. Пограничный слой раздувается и, г ако-нец, отрывается. [c.432]

Граничные условия к уравнениям пограничного слоя ставят следующим образом. На твердой непроницаемой поверхности выполняются условия прилипания (вУх/у=о=0) и непроницаемости (Шу/у= о—0). Тепловые условия обычно задаются двух родов а) tn=to x), и тогда конечной целью расчета является определение плотности теплового потока на стенке б) ус=ус х), и тогда отыскивается температура стенки. Для задач внешнего обтеканая должны быть указаны температура потока и распределение давления вдоль обтекаемого контура. Для течений в каналах необходимо задать распределения температур и скоростей на входе. [c.39]

В жидкостных опорах необходимо обеспечить стабильную масляную пленку между трущимися поверхностями, способную выдержать нагрузку, действующую на вал. Существует два способа получения такой пленки. В первом случае масляная пленка создается гидродинамическим эффектом при движении жидкости (масла), затягиваемой в клиновую щель благодаря адгезии (прилипанию к поверхности цапфы) (рис. 4.69, а). Давление, возникающее в масляном слое, зависит от величины зазора, вязкости масла и относительной скорости вращения. Наибольшее давление <7макс. как видно из эпюры (рис. 4.69, а), имеет место вблизи наименьшего зазора Амин- Во втором случае (гидростатические опоры) масло подается [c.469]

Столь прочное соединение масла с металшическими поверхностями ученые объясняют прилипанием и крепким сцеплением активных концов молекул масла с металлическими поверхностями. Эти силы сцепления весьма велики, и смазочные масла способны выдерживать большие давления. [c.123]

Известны [48] так называемые надувные манжетные стояноч-ьочные уплотнения вала для ГЦН, перекачивающих воду. На рис. 3.45 изображено такое уплотнение, располагаемое выше-основного уплотнения вала. Предназначено оно для предотвращения выхода теплоносителя наружу в случае отказа основного уплотнения и невозможности по какой-либо причине отключить ШН от контура. Уплотнение содержит П-образный в поперечном сечении кольцевой эластичный элемент (манжету) 2, установленный между фланцами J и 3. В камеры 5 подается рабочая среда (вода) под давлением, превышающим давление запираемой среды или равным ему. При этом манжета плотно охватывает вал, обеспечивая герметичность ГЦН. Утонения на цилиндрических участках манжеты в области камер 5 позволяют осуществить более податливую связь цилиндрической части поверхности А с горизонтальными участками, обладающими значительной радиальной жесткостью, что в конечном счете обеспечивает более надежный контакт поверхности А с валом. При сбросе давления рабочей среды по каналам 4 манжета возвращается в исходное положение. Внутренняя поверхность А манжеты выполнена рифленой,, чтобы уменьшить эффект прилипания к валу. [c.95]

Леред загрузкой диск.ч прессформу нагревают до 160—180° С и для предотвращения прилипания диска к стенкам смазывают олеиново " кислотой. При этой температуре фри 1 ниоипые диски выдерживаются в прессформе в течение 10—15 мин. под давлением до 0,5 т/( м . [c.266]

Смазывание [F 04 (вакуумных насосов компрессоров (объемного вытеснения В роторных С 29/02) насосов и компрессоров необъемного вытеснения D 29/(04-06)) F 02 (газотурбинных установок С 7/06 цилиндров ДВС F 1/20) F 01 двигателей (под давлением М 1/00-1/28 окунанием или разбрызгиванием М 9/06 роторных С 21/04) паровых машин 8 31/10 турбин D 25/(18-22)) литейных форм В 22 D 11/12 В 61 канатов в канатных дорогах В 12/08 рельсов или реборд колес К 3/00-3/02) В 21 (при ковке или прессовании J 3/00 материала (при экструдировании С 23/32 при протягивании С 9/00-9/02) оправок в процессе прокатки В 25/04) колес В 60 В 19/08 В 65 конвейеров С 45/(00-02) нитевидных материалов при формовании паковок Н 71/00) В 27 В (ленточных 13/12 цепных 17/12) пил нагнетателей ДВС F 02 В 39/14 переносных инструментов ударного действия В 25 D 17/26 В 23 пильных полотен или круглых пил D 59/(00-04) фрез С 5/28) тросов, канатов и направляющих элементов подъемников В 66 В 7/12 форм для формования пластических материалов В 29 С 33/(60-63), 47/94] Смазочные масла [С 10 М используемъге <при волочении металлов В 21 С 9/00-9/02 для предотвращения прилипания пластмассовых изделий к формам В 29 С 33/(60-68) 45/83) (выбор и использование отдельных веществ в качестве смазочного материала для специальной аппаратуры или особых условий N 15/00 хранение 35/00) F 16 подогрев или охлаждение в двигателях F 01 М 5/00-5/04 устройства для разлива или переливания F 16 N 37/00, В 67 D 5/04] системы (двигателей F 01 М (1/06-1/28 замкнутые 1/12 с индикаторными или предохранительными устройствами 1/18-1/28 маслопроводы для них 11/02) локомотивов В 61 С 17/08) устройства F 16 N (конструктивные элементы 19/00-31/02) [c.178]

Регулятор безопасности (рис. 4-12,6) при прижатии головки к гнезду прилипает, т. е. прижимается к гнезду атмосферным давлением.. Это прилипание незакономерно. Оно зависит от смачивания маслом, количества В Оздуха, проникшего под головку при срабатывании, и т. и. Если выполнить гайку 1-1 так, как это показано на рис. 4-12,0, то прилипания не будет. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...