Зона прилипания

Имеются основания полагать, что между этими двумя зонами скольжения существует ещё одна зона — зона прилипания, где скольжение прокатываемого металла отсутствует. В этом случае силы трения при переходе с одной зоны скольжения при сухом трении к другой изменяются без скачка (табл. 2), как имеет место по теориям сухого трения и постоянных сил трепня (см. табл. 2, а и б). [c.878]

В зонах скольжения эпюра удельного давления ограничивается, как и по теории сухого трения, вогнутыми кривыми, а в зоне прилипания— выпуклой кривой, имеющей куполообразную вершину вблизи нейтрального сечения. Этот характер эпюры удельного давления подтверждается экспериментальными исследованиями распределения удельного давления по дуге захвата [4, 20]. [c.878]

Формулы (78), (79) выведены в предположении, что форма тела остается цилиндрической на протяжении всего процесса осадки, т. е. не образуется бочка , а также отсутствует зона прилипания на контактной поверхности. Возникновение бочкообразности и прилипания приводит к уменьшению скорости скольжения. При прокатке скорость скольжения в любой точке дуги контакта составляет [c.36]

Вывод формул для определения скорости скольжения при прокатке сделан в предположении, что горизонтальные скорости частиц металла по высоте полосы распределяются равномерно и, следовательно, зона прилипания на контактной поверхности отсутствует. [c.37]

Рис. 30. Зона прилипания и распределение сил трения по контактной поверхности при осадке

Пои осадке, прокатке и в некоторых других процессах обработки давлением на контактной поверхности могут существовать две области зона скольжения и зона прилипания. При этом термином зона прилипания пользуются не в смысле возникновения адгезионного схватывания поверхностей, а в чисто кинематическом смысле как признаком отсутствия проскальзывания. [c.42]

Возникновение зоны прилипания обусловлено законом минимального расхода энергии. При обжатии тела по высоте частицы металла вынуждены смещаться [c.42]

Оценка возможности возникновения зоны прилипания и определение ее размеров являются важнейшими условиями правильного анализа распределения сил трения по контактной поверхности. [c.42]

Допустим, при осадке тела А (рис. 30) зона прилипания занимает участок ЬЬ а зоны скольжения — участки аЬ и а Ь. Тогда можно утверждать, что на последних участках действуют силы трения скольжения, которые в первом приближении пропорциональны давлению согласно закону Амонтона. Что же касается участка ЬЬ, то здесь будут действовать статические (неполные) силы трения, величина которых определяется величиной сдвигающих напряжений на контакте, возникающих при деформации тела. В точке с на оси тела сдвигающие напряжения отсутствуют, поэтому и сила трения здесь равна нулю. По мере удаления от оси стремление к поверхностному сдвигу растет, соответственно возрастают силы трения. В точках Ь и Ь сдвигающие напряжения достигают критического значения, после чего возникает скольжение и силы трения на участках ад и а б начи-нают подчиняться уже законам кинетического трения. [c.42]

Из сказанного следует, что величина сил трения в зоне прилипания не зависит от тех физических факторов, которые учитывают при выборе коэффициента трения скольжения шероховатости поверхностей, наличия смазки, скорости скольжения и т. д. Ог этих факторов зависит только предельное [(рубежное) значение статических сил трения. [c.42]

Зону прилипания нельзя рассматривать как область абсолютного отсутствия относительного смещения поверхностей контактирующих тел. Под действием [c.42]

Размеры зоны прилипания при осадке прямоугольного или цилиндрического тела могут быть определены при помощи формулы А. А. Динника [37] [c.43]

Рде — давление на границе между зонами скольжения и прилипания /п — длина (диаметр) зоны прилипания Н — текущая высота осаживаемого тела, формула (119) может быть приведена к следующему виду [c.43]

Формула (120) пригодна также для определения длины зоны прилипания при прокатке [38]. Но в этом случае для учета наклона давящей поверхности вместо f в формулу (120) вводят условный коэффициент трения / = у — а-2, где fy — коэффициент трения при установившемся процессе прокатки. Толщину полосы к принимают равной толщине полосы в нейтральном сечении ку. [c.43]

Для приближенной оценки размеров зоны прилипания А. И. Целиков [18] рекомендует использовать выражения (122) при горячей прокатке и (123) при холодной [c.43]

Наиболее сложное распределение сил трения имеет место в процессах ковки (осадки) и прокатки, когда на контактной поверхности возможно возникновение зоны прилипания, и силы трения изменяют свой знак. Для этих процессов характерны три вида эпюр сил трения (рис. 62). [c.69]

Эпюры типа II являются наиболее распространенными. Они существуют, если на контактной поверхности имеются как зона скольжения 1, так и зона прилипания 3. Силы трения в зоне скольжения 1 изменяются приблизительно пропорцио- [c.69]

Вместе с тем во всех случаях, когда па контактной поверхности существует значительная зона прилипания, ни формула Зибеля (16), ни закон Амонтона (13) [c.71]

Далее необходимо провести через точку п линию, характеризующую изменение сил трения в зоне прилипания. Как свидетельствуют опытные данные, в общем случае эта линия представляет собой некоторую кривую, наклон которой в зонах отставания и опережения часто бывает разным (кривая 1 на рис. 63). А. И. Целиков [18], уподобляя течение металла в очаге деформации движению вязкой несжимаемой жидкости, вывел теоретическую формулу, выражающую закон распределения сил трения в зоне прилипания [c.72]

Однако, если на контактной поверхности в очаге деформации существует зона прилипания, то отношение tip в пределах зоны, где действуют статические (неполные) силы трения, в строгом смысле не является коэффициентом трения. Отношение t p в зоне прилипания может быть названо только условным коэффициентом трения. Ранее отмечалось (п. 4.2), что величина сил трения в зоне прилипания зависит не от физических условий на контактной поверхности, а от внутренних напряжений в деформируемом металле. [c.74]

Если на контактной поверхности имеется зона прилипания, то величина / является средним условным коэффициентом трения. Она должна зависеть от протяженности зоны прилипания, а следовательно, и от геометрических параметров очага деформации. Средний условный коэффициент трения меньше среднего физического коэффициента трения, который наблюдался бы в том случае, если бы скольжение происходило на всей контактной поверхности. [c.74]

Метод предельного обжатия подобен методу наклонной плоскости. Если допустить, что перед возникновением буксования опережение становится равным нулю и зона прилипания на контактной поверхности полностью исчезает, то можно [c.85]

Если на контактной поверхности существует зона прилипания, то определяемые величины /у представляют собой средний условный коэффициент трения. [c.87]

Рис. 99. Характерные составляющие объема V и поверхности 2, деформируемого тела при прокатке (заштрихована зона прилипания Xjj на контактной поверхности

Поверхностями являются, например, зоны прилипания на поверхностях контакта обрабатываемого тела с деформирующим инструментом. Условиями прилипания являются [c.237]

Граница L между зонами прилипания и скольжения 5] на контактной поверхности также заранее не известна и подлежит определению в процессе решения задачи, но на линии L напряжения и скорости непрерывны, т. е. [c.239]

Как отмечалось, при решении задач обработки металлов давлением неизвестными обычно являются поверхностные напряжения р в зоне прилипания контактной поверхности и нормальные [c.299]

Зададимся кинематически возможным полем скоростей (или перемещений) и найдем полную мощность N [левая часть (XIV.10)1 (или соответствующую работу). Приравнивая ее мощности N поверхностных напряжений на заданных скоростях [формула (XIV. 11)] (или работе поверхностных напряжений на заданных перемещениях), найдем верхнюю оценку предельной нагрузки. Итак, поверхностные напряжения ка контактной поверхности в зоне прилипания и нормальные поверхностные напряжения pi в зоне скольжения 2 приближенно найдем, используя уравнение баланса мощностей = N, или [c.301]

Найдем теперь по формуле (XIV. 11) мощность поверхностных напряжений на заданных скоростях. Зона прилипания отсутствует, поэтому первый интеграл равен нулю. Во втором интеграле pj, где - нор- [c.303]

Мощность поверхностных напряжений на заданных скоростях найдем по формуле (XIV. 11). Зоны прилипания So нет, поэтому [c.305]

Будем полагать, что контактная поверхность с деформирующим инструментом состоит из зоны скольжения 24 и зоны прилипания причем 2.J и = 2 и 2 = (S., + 52,) 1J (2 + -Ь б2р), откуда б2р = —62 . Кроме того, на линии L раздела [c.311]

В зоне прилипания 2о скорости не варьируются, они заданы граничными условиями, т. е. v = о . В зоне скольжения не варьируется, а задается только нормальная составляющая [c.311]

Su — часть контактной поверхности деформируемого тела, на которой заданы перемещения (зона прилипания) Unt — заданные перемещения по нормали к поверхности контакта в зоне скольжения u%i — заданные перемещения инструмента в касательной плоскости к поверхности контакта — перемещение инструмента относительно деформируемой среды (длина пути скольжения). [c.319]

Принцип возможных изменений деформированного состояния. Предположим, что нужно найти только деформированное состояние. В этом случае напряженное состояние предполагается известным, а варьируются величины, характеризующие деформированное состояние. В дополнение к четырем ограничениям, при которых записан функционал (XIV.56), введем еще три 5) контактная поверхность состоит из зоны скольжения 2.,, а зона прилипания отсутствует 6) закон трения на контактной поверхности задан по Зибелю в виде (XI. 15), тогда напряжение трения р не зависит от скорости скольжения Uj и р (и,) = рх [c.319]

Принцип возможных изменений напряженного состояния. Предположим, что нужно найти только напряженное состояние. В этом случае деформированное состояние предполагается известным, а варьируются величины, характеризующие напряженное состояние. По сравнению с общим случаем [уравнение (XIV.50)1 введем следующие ограничения 1) жесткие области Ve отсутствуют 2) массовые и инерционные силы отсутствуют 3) материал изотропный 4) контактная поверхность состоит из зоны прилипания (или а зона скольжения отсутствует. [c.321]

Очевидно, что полученное решение несправедливо в окрестности плоскости симметрии заготовки (для малых значений л ), так как при л = О касательное напряжение должно обратиться в ноль. Вероятно, что в этой окрестности имеет место зона, в которой интенсивность сил трения уменьшается от величины в области торможения до нуля. Назовем эту зону зоной прилипания. Примем так же, как и в решении задачи, основанном на модели жесткопластического тела, что закон изменения интенсивности сил трения в этой зоне линейный, а длину ее равной удвоенной толщине полосы [137]. [c.92]

Поскольку при переходе от области отставания к области опережения интенсивность сил трения меняет знак, в нейтральном сечении она должна быть равна нулю. Поэтому так же, как и в случае осадки, к нейтральному сечению должны примыкать зоны, в которых интенсивности сил трения меняются от величин максимального касательного напряжения до нуля. По-прежнему назовем их зонами прилипания. Длины этих зон (по оси х) в областях отставания и опережения обозначим через и Inz соответственно. В литературе [143] имеются указания, что /ni + + 712 (0,5- 2) hep. Так как длины этих зон невелики, можно приближенно принять, что интенсивности сил трения в них изменяются линейно по оси х, т. е. в области отставания [c.121]

При прокатке с высоким коэффициентом трения, когда удельные силы трения достигают предельной величины, для определения длины зоны прилипания может быть применена эмпирическая формула В. Г. Гросвальда [39] [c.43]

Возможен и другой вариант построения эпюр сил трения, который отличается тем, что вместо формул (164) и (165) используют формулы, определяющие длину зоны прилипания, например (123). По обе стороны от точки п откладывают отрезок 1п12, получая точки к и к (см. рис. 63, II). Через - ти точки проводят вертикальные линии 4. Затем, построив кривые 2, находят точки пересечения их с линиями 4 (точки Ь и Ь ). Соединяя последние с точкой п прямыми 1 получают картину распределения сил трения в зоне прилипания. Если вершины эпюры сил трения срезаются линиями 5, то распределение сил трения в зоне прилипания будет описываться прямыми 7", соединяющими точку п с точками т и т. [c.73]

Наличие нескольких зон, аналогичных рассмотренным выше, было введено в теорию прокатки А. И. Целиковым [141—143]. В некоторых из его книг зона прилипания была названа зоной застоя, а зоны торможения и прилипания объединены одним названием— зона прилипания. В работах Е. П. Унксова [137] для расчета процессов осадки использовались те же самые зоны. [c.92]

В случае горячей осадки значения коэффициентов трения значительны, и поэтому зона торможения может быть намного больше зоны скольжения. Если пренебречь зоной прилипания, то закон изменения давления на всей контактной поверхности определяется (4.17), а контактное давление р находится по (4.16) подстановкой Xi = I / 1 = 2сТе/у З. Таким образом, (4.17) принимает вид [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...