Зона упругой деформации

В зоне упругих деформаций и [c.278]

Если в диаграмме (i е имеется линейный участок, отвечающий закону Гука, тогда очевидно, что в области упругопластических деформаций по толщине пластины можно выделить две зоны пластических деформаций, примыкающие к ее поверхности (рис. 10.28), и одну зону упругих деформаций, содержащую срединную поверхность. Границы между зонами упругих и пластических деформаций, которые являются двумя поверхностями, определяются из условия пластичности (условия Мизеса) [c.337]

Область жидкости Б, расположенную правее вертикали W— W, можно назвать зоной возмущения или зоной упругой деформации жидкости скорость с — скоростью распространения возмущения или скоростью распространения упругой деформации жидкости. [c.357]

При возрастании коэффициента тяги от нуля до критического значения фо наблюдается только упругое скольжение. В этой зоне упругие деформации ремня приближенно подчиняются закону Гука, поэтому кривая скольжения близка к прямой. При значении фо окружная сила р1 достигает значения максимальной силы трения, дуга покоя а исчезает, а дуга скольжения ас1 распространяется на весь угол обхвата (см. рис. 17.5). [c.249]

При рабочих давлениях, вызывающих в безмоментной зоне упругие деформации порядка 0,115%, долговечность труб при наличии концентрации = 2 составляет Nf при a[c.177]

Определение механических напряжений в микрообъемах металла с помощью электрохимических исследований по методике, изложенной в гл. II, позволило нам [104] установить смещение электродного потенциала а отрицательную сторону при деформации армко-железа и стали 20. Закономерность эта справедлива только для зоны упругой деформации металла. После достижения предела текучести металла линейность изменения потенциала нарушается. Чувствительность электродного потенциала к изменению состояния поверхности металла, в том числе вызванного появлением первых признаков его пластической деформации в микрообъемах, очень высокая. Стандартные механические испытания на растяжение образцов часто не позволяют точно зафиксировать начало пластической деформации, как это можно сделать с помощью измерения электродного потенциала. [c.52]

Пластический изгиб. При исследовании процесса пластического изгиба, как и при упругом изгибе, допускается, что поперечные сечения изгибаемой полосы сохраняются плоскими. В этом случае деформации сжатия и растяжения по сечению полосы будут пропорциональны расстоянию от нейтральной линии, а распределение напряжений о по поперечному сечению полосы (фиг. 67, а) будет подобно диаграмме зависимости между напряжениями о и деформацией е при растяжении (фиг. 68). В средней части сечения изгибаемой полосы будет зона упругих деформаций, и эпюра напряжения на этом участке согласно закону Гука будет выражаться прямой линией. В крайних же частях сечения будут зоны пластических деформаций, и напряжения на этих участках будут изменяться по некоторой кривой, аналогичной кривой растяжения (фиг. 68). [c.993]

Следует отметить, что окончательным критерием принимаемых напряжений как для диафрагм, работающих в зоне упругих деформаций, так и для диафрагм, работающих в зоне ползучести металла, является величина прогиба диафрагмы. Величина прогиба не должна превышать /з зазора между диафрагмой и диском и по абсолютной величине должна быть близка к 0,001 D ap диафрагмы (стр. 59). [c.74]

Для участков зоны упругой деформации, пренебрегая другими компонентами напряжений, с учетом формулы (11.11), получим [c.153]

При исследовании процессов роста трещины, в действительности являющихся хрупкими, или же в случаях, когда область вязкого разрушения содержится строго внутри зоны упругих деформаций в окрестности вершины трещины, чаще всего в качестве критерия роста трещины используется обобщенный критерий Ирвина, опирающийся на понятие критического значения коэффициента интенсивности. Согласно этому критерию, трещина должна распространяться таким образом, чтобы фактиче- [c.97]

Несмотря на кажущееся сходство, геометрия гибких элементов компенсаторов и сильфонов чаще всего подобия не имеет. В табл. 3 и рис. 1 приведено сравнение геометрических размеров гибких элементов сильфонов по ГОСТ 22388—77 Е и ГОСТ 21744—83 и сильфонных компенсаторов, выпускаемых отраслями химического и нефтяного машиностроения, энергетики и электрификации, газовой промышленности, а также судостроения. Полное геометрическое подобие гибких гофрированных элементов сильфонов и сильфонных компенсаторов наблюдается в диапазоне компенсаторов с d = 500- 800 мм. Кроме того, резко отличаются друг от друга технические характеристики гибких гофрированных элементов сильфонов, которые предназначены, в основном, для работы в зоне упругих деформаций, и сильфонных компенсаторов, которые, как правило, работают в зонах [c.5]

Нагружение композиции металл — эмаль до появления в металле пластических деформаций недопустимо, даже если это и не приводит к разрушению покрытия, так как появление пластических деформаций в граничащем с эмалью слое металла приводит к снятию остаточных напряжений в покрытии и, следовательно, к снижению сопротивляемости композиции металл — эмаль растяжению. Таким образом, нормальная работа конструкции с хрупким заш итным покрытием возможна только в зоне упругих деформаций металла. [c.6]

Так как при эксплуатации оборудования с эмалевым покрытием появление пластических деформаций в металле недопустимо, для расчета на прочность стальной эмалированной аппаратуры можно применять только те методы, которые основаны на определении напряжений в зоне упругой деформации. Методы расчета, допускающие появление местных пластических деформаций (расчеты по предельным нагрузкам, предельным состояниям, несущей способности и т. д.), для расчета конструкций с хрупкими защитными покрытиями (стеклоэмалевыми, стеклокристаллическими и др.) неприменимы. [c.40]

Рассмотренные данные показывают, что в зоне упругих деформаций напряжения не оказывают заметного влияния на потенциал металла в зоне пластических деформаций влияние мо- [c.60]

Тело является упругим лишь при деформациях, при которых не достигается предел упругости для данного материала. Только в зоне упругих деформаций, или просто в упругой зоне, напряжения и деформации связаны однозначно. [c.286]

Картину деформаций в металле грубо можно представить себе так. В зоне упругих деформаций кристаллики изменяют свою форму, не сдвигаясь и не разрушаясь. После снятия нагрузки они возвращаются в прежнее состояние. В зоне пластических деформаций происходит, кроме изменений формы кристалликов, еще и скольжение в них, а также смещение их относительно друг друга и разламывание. Эти изменения уже не могут исчезнуть по снятии нагрузки, и тело остается деформированным, в нем возникают остаточные деформации. [c.289]

В зоне упругих деформаций существует линейная зависимость между тензорами деформаций и напряжением, это закон Гука, который мы использовали в простейшем случае одноосного напряжения. Для кристаллического тела (анизотропного), упругие свойства которого различны по разным направлениям, в самом общем случае должна существовать линейная зависимость каждой компоненты тензора деформаций от всех компонент тензора напряжений. Расчет показывает, что из-за симметрии тензоров число независимых коэффициентов будет равно 21. Двадцать один параметр определяет упругие свойства анизотропного вещества. [c.306]

Штампуемый материал оказывает сопротивление пластическому деформированию, и возникающие при этом напряжения в отдельных сечениях заготовки превосходят величину напряжения в зоне упругих деформаций. [c.5]

На фиг. 161, а можно видеть, что после приложения нагрузки Р в средней части металла изгибаемой детали возникает зона упругих деформаций, и эпюра напряжения (фиг. 161, б) в пределах этого участка аб в соответствии с законом Гука будет выражаться прямой линией. На крайних участках металла бв и аг возникнут зоны пластических деформаций, и напряжения на этих участках будут изменяться по кривым, аналогичным участку кривой растяжения за пределом пропорциональности. [c.238]

Свободное упругое гнутье. Самым простым способом создания гиба является свободное упругое гнутье трубы под действием собственного веса. Этот способ может применяться при строительстве магистральных трубопроводов при больших радиусах гиба. При свободном упругом гнутье металл трубы находится в упругой стадии и, казалось бы, можно простым путем получить нужный радиус гиба. Но как показали наблюдения, такой изгиб происходит не только в зоне упругих деформаций, но и выходит за ее пределы. Даже если нужен большой радиус гиба и в изгибаемом участке металл находится в упругой стадии, необходимо следить, чтобы радиус гиба не уменьшался до наступления состояния потери устойчивости внутренней части гиба трубы, в противном случае может произойти ее излом. При этом потери устойчивости внутренней части гиба (складка, направленная внутрь трубы) происходит под действием и в направлении сил сплющивания, приложенных в продольной сжатой области трубы. [c.74]

Этот упругий потенциал охватывает уже значительную зону упругих деформаций (е до 70%). [c.129]

Формулы (5.12) или (5.12 ) представляют собой основной закон оптического метода исследования напряжений при работе материала в зоне упругих деформаций. [c.133]

Отметим, что эпюры, представленные на рис. 28, являются несколько схематизированными, так как на них отсутствует участок упругих деформаций вблизи нейтральной поверхности. В действительности напряжения 0д меняют свою величину и знак вблизи нейтральной поверхности не мгновенно, а плавно по линейной зависимости, соответствующей закону Гука в зоне упругих деформаций. При ris <5 протяженность зоны упругих деформаций невелика, и, например, при определении величины изгибающего момента ею можно пренебречь. Однако чтобы на нейтральной [c.85]

Одной из исходных предпосылок при выводе формулы Эйлера было предположение, что материал следует закону Гука. Поэтому формула Эйлера справедлива, если потеря устойчивости происходит в зоне упругих деформаций, т. е. когда ст р < Если же критическое напряжение превьппает предел пропорциональности а ц, формула Эйлера теряет реальный смысл. Определим, при каких значениях гиб- [c.206]

При втором способе изготовления (рис. 3) на первом этапе несколько сваренных отдельно слоев (три — пять) раздаются взрывом заряда БВВ в воде, которой заполнен сосуд из этих слоев, чем обеспечивается плотное прилегание последних. Полученная таким методом оболочка обшивается последующими двумя — тремя слоями изнутри и выполняется новый переход по раздаче слоев энергией взрыва. При этом пластическому деформированию подвергаются только вновь смонтированные и сваренные слои, а откалиброванные на предыдущем переходе работают в зоне упругих деформаций. [c.50]

Рис. 31.8. Хг актер юноса режущего клина а — износ по передней поверхности б — износ по задней поверхности в — износ по передней и задней поверхностям г — пластическая деформация ],3 — зоны упругой деформации 2 — зона ползучести 1 , И — длина и глубина лунки /— размер фаски Ау, А — размер опускания передней поверхности и выпучивания по задней поверхности А, — длина площадки износа 7р — трещина (скол)

Рис. 31.8. Хг актер юноса <a href="/info/415224">режущего клина</a> а — износ по передней поверхности б — износ по задней поверхности в — износ по передней и задней поверхностям г — <a href="/info/1487">пластическая деформация</a> ],3 — зоны упругой деформации 2 — зона ползучести 1 , И — длина и глубина лунки /— <a href="/info/4710">размер фаски</a> Ау, А — размер опускания передней поверхности и выпучивания по задней поверхности А, — длина площадки износа 7р — трещина (скол)

ВИЯ заметим, что в любой точке той части границы зоны активной пластичности, которая движется в иаиравлении зоны упругой деформации, материал находится в начальной стадии ила-стпческого течения. Здесь, в частности, выполняется условие текучести, а напряжение будет пропорциональным деформации, что дает [c.108]

А — распределение температур Б — распределение деформаций по завершенны нагрева В — распределение деформаций по завершении охлаждений УД — зоны упругой деформации ЯД зоны пластической де. формации [c.407]

Мы уже упоминали о наших исследованиях [49] наводороживания в процессе деформации стали, при которых были отмечены огромные скорости дифф зии в зоне, прилегающей к линиям сдвигов. В этом отношении представляют интерес опыты по изучению диффзуии в отожженную деформируемую и недеформируемую мягкую сталь (0,13% С), описание которых приводится в работе [208]. Опыт проводился так, что водород выделялся электролитически на наружной поверхности стального цилиндра (внутри которого создавался вакуум) и диффундировал сквозь его стенки. Параметры диффузии определялись измерением количества водорода, прошедшего сквозь стенки цилиндра без нагрузки и при его растял<ении. При напряжениях, не превышающих предела текучести, диффузия водорода сквозь стенки увеличивалась пропорционально приложенному напряжению, возрастая на 0,25% с увеличением напряжения на 1 кПмм . Это объясняется тем, что в зоне упругих деформаций в отожженную сталь водород диффундирует сквозь кристаллическую решетку более или мекее гомоген но- [c.33]

Следует полагать, что принятие зависимостей (1.5) и (1.6) в ссматриваемой нами задаче вызовет лишь сколь-либо заметное кажение величины зд, в зоне упругой деформации и в меньшей фе — в зоне пластической деформации. Однако с точки зрения ючности образца напряжение не играет существенной роли, ээтому принятие зависимостей (1.5) и (1.6) в данном случае мож- считать вполне приемлемым. [c.77]

Под жесткостью понимают свойство несущих элементов станка сопротивляться изменению формы и относительного положения несущих элементов станка под действием нагрузок в зоне упругих деформаций. Жесткость станков определяется как собственными деформациями деталей, которые зависят от материала деталей, модуля упругости, площади сечения или момента инерции, так и контактными деформациями стыков, величина которых зависит от шероховатости обработанных поверхностей стыка, точности геометрической формы деталей, смазки и характера нагрузки. На долю контактных деформаций в станке приходится 70—80 % упругих перемещений, приведенных к вершине резца. Жесткость определяют как отношение силы, действующей на элемент, к величине его отжа-тия, вызванного этой силой / = Fly, Н/мм. [c.304]

Авторы [93] делают вывод о том, что в зоне упругих деформаций влияние напряжений на потенциал металла, не покрытого защитной пленкой, невелико. Те же напряжения, которые вызывают пластические деформации, по их мнению, могут разбла-гораживать значения потенциала независимо от разрушения защитной пленки. [c.60]

Для случая малых упругопластических деформаций в работе [42] проведен приближенный анализ напряженного состояния в наименьшем сечении цилиндрического растягиваемого образца с кольцевой гиперболической выточкой (рис. 3.34). Три сплошные кривые соответствуют упругому напряженному состоянию в момент появления пластических деформаций в вершине надреза. Штриховые линии показывают осевые напряжения в пластической области для стадии упругопластнческого деформирования образца (ОС — зона упругих деформаций СМ — пластическая зона). Таким образом, предположение о полном выравнивании напряжений после прохождения пластической деформации (справедливое для тонкого надрезанного образца при плоском напряженном состоянии) является необоснованным для трехосного напряженного состояния, имеющего место в случае цилиндрического (или достаточно толстого плоского) надрезанного образца, даже для идеального упругопластичного материала. Исходя из того, что в центральной зоне надрезанного образца создается трехосное напряженное состояние растяжения, испытание образцов с глубокими кольцевыми надрезами было рекомендовано для определения сопротивления отрыву [42]. Основанные на предположении о малости пластических деформаций решение и метод определения сопротивления отрыву [42] справедливы в том случае, если при испытании образца с кольцевой выточкой не образуется замкнутая пластическая зона (при образовании такой зоны пластические деформации резко возрастают). Замкнутая пластическая зона не образуется у малопластичных материалов. [c.152]

Самым простым способом является свободное упругое гнутье трубьГ под действием собственного веса. Этот способ можно применять на строительстве магистральных трубопроводов при больших радиусах гиба. При свободном упругом гнутье металл трубы находится в упругой стадии, и, казалось бы, можно простым путем получить нужный радиус гиба. Но, как показали наблюдения, такой гиб происходит не только в зоне упругих деформаций, а выходит и за ее пределы. Даже если нужен большой радиус гиба и в изгибаемом участке металл находится в упругой стадии, необ- [c.90]

Двустороннее пластическое состояние. Пусть с некоторого значения Т с наружной поверхности конической трубы д = 3 распространяется пластическая зона вовнутрь трубы. Иначе говоря, коническая труба переходит в трехзоп-ное деформационное состояние пластическая зона вокруг внутренней конической поверхности о г /71, пластическая зона вокруг внешней конической поверхности г 2 /3 и зона упругих деформаций 771 г/2 (рис. 3). [c.391]

Отсюда видно, что на величину зоны нечувствительности САУ оказывают влияние различные факторы. Следовательно, Д3 может быть изменена в довольно широких пределах. Наиболее эффективным способом варьирования величиной А3 , а также временем регулирования является изменение предварительного натяга плоских пружин, на которых подвешен гидрозолотник, в пределах зоны упругих деформаций, а также скорости вращения ротора двигателя исполнительного механизма. Увеличение скорости вращения двигателя при изменении натяга снижает время регулирования. Увеличение предварительного натяга увеличивает время регулирования, но это благоприятно сказывается на устойчивости САУ. [c.615]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...