Коэффициент статически возможный

Заметим, что точка на циклоиде, для которой ф = 0, является границей зоны возможного равновесия частицы (в предположении одинаковости коэффициентов статического и динамического трения). Действительно, [c.232]

Только что описанная картина не только объясняет существование сил статического трения для реальных тел, но и позволяет понять, почему коэффициент статического трения равен коэффициенту кинетического трения при малых скоростях скольжения. Самое главное, что дает нам теория, приведшая к уравнению (42), это возможность обосновать закон Амонтона. [c.151]

Следствия. Последовательное сближение верхней и нижней оценок позволяет получить значение предельной нагрузки с достаточной точностью. Полезно отметить, что из установленного в разделе 2 абсолютного минимума коэффициента предельной нагрузки т , вытекает единственность последнего, что легко обнаруживается обычным рассуждением от противного. Возможность использования разрывных полей в значительной степени облегчает построение кинематически возможных полей скоростей и статически возможных полей напряжения, [c.95]

Итак, в формулах статически возможного напряженного состояния (4.52) и (4.53) тонкой прямоугольной пластины есть одна неизвестная варьируемая функция ф (дг, у). Кинематически возможное деформированное состояние задано с помощью выражений (4.49), также имеющих один неизвестный варьируемый коэффициент а. [c.152]

Применение приведенных теорем особенно просто в случае пропорционального нагружения (внешние силы растут пропорционально некоторому параметру т) на части поверхности скорости предполагаются равными нулю (опоры). Кинематически возможному полю отвечает кинематически возможный коэффициент т . Статически возможному напряженному состоянию oi — статический коэффициент Шд. Коэффициент предельной нагрузки т , отвечающий ее истинному значению, ограничен сверху и снизу [c.103]

В практике станкостроения известны случаи успешного использования осциллирования для обеспечения равномерности медленных движений. Основной причиной прерывистого скольжения при малых скоростях является различие коэффициентов статического и кинетического трения. Рассмотрим влияние внешних вынужденных колебаний на характер трения и их возможную положительную роль. [c.184]

Число Отз называют статически возможным коэффициентом. [c.71]

Коэффициент статического использования грузоподъемности равен отношению количества перевезенного груза к количеству груза, которое может быть перевезено при полном использовании грузоподъемности автомобиля (автопоезда). В практике применяют коэффициент динамического использования грузоподъемности, определяя его делением фактического количества тонно-километров на количество тонно-километров, возможное прн полном использовании грузоподъемности автомобиля. [c.185]

Известные динамические коэффициенты дают возможность записывать условия прочности элементов в том же виде, как и при расчете конструкций при приложении статических нагрузок [c.200]

В линейной теории упругости, напомним, распространен вариант полуобратного метода, в котором исходным этапом служит задание статически возможного, иначе говоря, удовлетворяющего уравнениям статики в объеме и на поверхности, напряженного состояния. Далее проверяется, что это состояние согласуется с уравнениями Бельтрами — Мичелла этим гарантируется, что линейный тензор деформации, вычисляемый по принятому тензору напряжений, допускает определение вектора перемещения и. Перенесение этого приема в нелинейную теорию затруднено тем, что обращение уравнения состояния — разыскание меры деформации по тензору напряжений из нелинейного уравнения состояния практически неосуществимо (И, 8) и неоднозначно. Аналог уравнений Бельтрами —Мичелла в нелинейной теории может быть использован лишь в исключительных случаях ( 17). Поэтому вторым вариантом полуобратного метода здесь может служить исходное задание меры деформации, удовлетворяющее условиям обращения в нуль тензора Риччи (П1.10.21). По этой мере и по уравнению состояния составляется тензор напряжений. Он должен быть статически возможным его дивергенция должна быть нулем, если не учитываются массовые силы, а по его произведению на вектор нормали определяются поверхностные силы. Конечно, нет оснований ожидать, что такая процедура не потребует при выполнении уравнений статики в объеме конкретизации задания коэффициентов определяющего уравнения, как функций инвариантов меры деформаций (скажем, коэффициентов фг(/1, 2, /з) в (4.3.4)). Значит и формы представления поверхностных сил зависят от выражений этих коэффициентов, иначе говоря, их нельзя представить в единой записи, независящей от того, какой принят закон зависимости удельной потенциальной энергии э(/,, /2, /3) от ее аргументов. [c.135]

Запас работоспособности характеризуют два коэффициента статический коэффициент запаса Цст = Шу1 у и динамический коэффициент запаса = тху/Шху-Чем больше значения Цст и т]дин, тем шире область настройки датчика и возможность обеспечения минимальных значений Яд и ди, В пределе, когда Цст— при конечных значениях г]дин, можно так настроить датчики, что система защиты не будет иметь ошибок из-за ложных и необнаруженных отказов. [c.314]

Нижняя оценка предельной нагрузки. Из второго экстремального принципа вытекает нижняя оценка коэффициента предельной нагрузки от,. Рассмотрим статически возможное напряженное состояние текучести а ц, удовлетворяющее несколько измененным граничным условиям на 5 - [c.296]

Для вычисления нижней оценки — статически возможного коэффициента— можно взять следующее разрывное напряженное состояние впишем в призму трубу, показанную на рис. 198, а напряжения же в заштрихованных углах будем считать равными нулю. Очевидно, что уравнения равновесия и граничные условия удовлетворены, условие текучести нигде не превышено. По доказанному [c.297]

Хрупкие материалы, напротив, весьма чувствительны к концентрации напряжений. Например, разрушение при кручении ступенчатого вала, изготовленного из закаленной стали, может произойти и при статической нагрузке, так как вследствие концентрации напряжений в местах перехода двух смежных диаметров возможно появление трещин. Поэтому 3 расчетах на статическую прочность деталей из хрупких и малопластичных материалов учитывать концентрацию напряжений необходимо, причем для таких материалов эф( ктивный коэффициент концентрации весьма близок по своему значению к теоретическому. [c.219]

Отношение kiR для большинства материалов значительно меньше статического коэффициента трения /о. Этим объясняется то, что в технике, когда это возможно, стремятся заменить скольжение качением (колеса, катки, шариковые подшипники и т. п.). [c.71]

В главе о дисперсии. Действительно, взяв для меди, например, статическое значение электропроводности о = 5,14 10 с , найдем для желтого света, т. е. для V = 5 10 с , что о/у = 1000, тогда как = 1,67. Точно так же произведение для ртути значительно больше, чем для натрия, тогда как обычная электропроводность натрия несравненно больше, чем для ртути. Однако проверка указанных соотношений возможна, если определять д и х для более низких частот (инфракрасных), где и для оптических свойств металлов главную роль играют свободные электроны. Так, например, для X = 12 мкм требуемая теорией связь между оптическими константами и коэффициентом электропроводности металла хорошо оправдывается на опыте. [c.494]

Ориентировочно при статической нагрузке крепежных деталей из углеродистых сталей для незатянутых соединений [5]= 1,5...2 (в общем машиностроении), [5] = 3...4 (для грузоподъемного оборудования) для затянутых соединений [5] =1,3...2 (при контролируемой затяжке), [5] = 2,5...3 (при неконтролируемой затяжке крепежных деталей диаметром более 16 мм). Для крепежных деталей с номинальным диаметром менее 16 мм верхние пределы значений коэффициентов запаса прочности увеличивают в два и более раз ввиду возможности обрыва стержня из-за перетяжки. Для крепежных деталей из легированных сталей (применяемых для более ответственных соединений) значения допускаемых коэффициентов запаса прочности берут примерно на 25% больше, чем для углеродистых сталей. [c.48]

Таким образом, один из возможных вариантов эжектора, обеспечивающий заданные значения коэффициента эжекции и статического давления потока на выходе, определяется геометрическими параметрами [c.550]

В заключение отметим, что возможны случаи, когда допускаемая нагрузка статически неопределимой системы, найденная из расчета по допускаемым напряжениям, совпадает (при одинаковых коэффициентах запаса) с полученной из расчета по предельной нагрузке. [c.277]

В методиках расчета, разработанных Институтом машиноведения АН СССР, сделан ряд допущений и упрощений, позволяющих выполнить расчет прочности и долговечности в рамках инженерных возможностей — с использованием аналитических зависимостей для кривых малоциклового разрушения, базовых статических и циклических свойств материала и схематизированных режимов эксплуатационного нагружения. Расчет местных напряжений и упруго-пластических деформаций проводится на базе коэффициентов концентрации напряжений и деформаций в упругой области. Эти коэффициенты устанавливаются по теоретическим коэффициентам для заданных уровней номинальных нагружений с учетом сопротивления материалов неупругим деформациям при статическом и циклическом нагружении. Нестационарность режимов нагружения в инженерных расчетах учитывается по правилу линейного суммирования повреждений. Расчеты выполняются для стадии образования трещины в наиболее нагруженных зонах рассматриваемых элементов конструкций. [c.371]

При малом отклонении летательного аппарата от направления скорости полета коэффициенты момента и нормальной силы корпуса и оперения можно рассматривать величинами, пропорциональными углу атаки (или скольжения), и, следовательно, коэффициент центра давления, представляюш,ий собой отношение этих коэффициентов, — постоянным значением. Исследование запаса статической устойчивости должно быть увязано с изменением положения центра масс конструкции. Такое изменение может происходить, в частности, за счет выгорания топлива при движении летательного аппарата на активном участке траектории. В общем случае следует учитывать также и возможность изменения положения центра давления, обусловленного большими отклонениями аппарата. [c.60]

Одним из эффективных в аэродинамической теории тонких тел является метод присоединенных масс. В отличие от рассмотренного ранее способа расчета аэродинамических коэффициентов и статических производных устойчивости, основанного на исследовании параметров обтекания с учетом интерференции, этот метод позволяет определить непосредственно аэродинамические характеристики. Вместе с тем метод присоединенных масс расширяет возможности аэродинамических расчетов для большего числа конфигураций летательных аппаратов и является основой определения наряду со статическими производными устойчивости также вращательных производных и производных по ускорениям. [c.155]

Рассмотрим модифицированный метод расчета статических производных устойчивости на основе применения коэффициентов присоединенных масс, который дает возможность выявить влияние на эффективность оперения ежи- [c.169]

Статический расчет трубопроводов производят по предельным состояниям на основании данных о прочностных показателях применяемых труб, определяемых ГОСТами на изготовление и приемку этих труб. Этими данными являются нагрузки, которыми испытываются трубы после их изготовления. Обычно такой нагрузкой является испытательное внутреннее давление Рпр°. Расчетную величину внутреннего давления следует принимать равной наибольшему возможному рабочему давлению в трубопроводе Рраб без учета повышения давления при гидравлическом ударе или наибольшему возможному давлению при гидравлическом ударе Ру, умноженному на коэффициент /Су в зависимости от того, какая из этих величин является наибольшей. [c.280]

Эти уравнения носят название канонических уравнений метода сил. Число их равно степени статической неопределимости системы. Как увидим далее, в случаях, когда имеется возможность сразу указать значения некоторых неизвестных, число совместно решаемых уравнений снижается. Остается теперь выяснить, что представляют собой коэффициенты и как следует их определять. Для этого обратимся к выражению (6.1). Если Xi = 1, то [c.270]

Нормативные коэффициенты запаса прочности устанавливаются нормами. Они зависят от класса конструкции (капитальная, временная и т. п.), намечаемого срока ее эксплуатации, вида нагрузки (статическая, циклическая и т. п), возможной неоднородности изготовления материалов (например, бетона), вида деформации (растяжение, сжатие, изгиб и т. д.) и других факторов. В ряде случаев приходится снижать коэффициент запаса в целях уменьшения массы конструкции, а иногда увеличивать коэффициент запаса — при необходимости учитывать износ трущихся частей машин, коррозию и загнивание материала. [c.57]

Необходимо отметить, что смена механизма разрушения в лопатке свидетельствует о достижении критического уровня коэффициента интенсивности напряжения материала. Поэтому переход к усталостному разрушению при длине статической трещины около 2,5 мм происходит в результате превышения пороговой величины Kff,. Следовательно, достижение начальной статической трещиной длины около 2,5 мм соответствует возможности материала реализовывать процесс длительного статического разрушения до момента достижения порогового уровня [c.621]

Здесь Akh — несущая способность гладкой полосы, ширина которой равна минимальной ширине надрезанной полосы. Выражение, стоящее в правой части формулы (15.13.3), всегда больше единицы, оно называется коэффициентом поддержки. При любом виде надреза несущая способность полосы с концентратором будет больше, чем несущая способность полосы с той же минимальной шириной. Это следует из статического экстремального принципа. Если предположить, что в заштрихованной на рис. 15.13.2 полосе растягивающее напряжение равно пределу текучести, а в остальной части полосы напряжения равны нулю, мы получим некоторое статически возможное напряженное состояние соответствующая нагрузка будет служить оценкой для предельной нагрузки снизу. Что касается поля скоростей для полосы с двумя круговыми вырезами, расчет его оказывается далеко не элементарным. Разделенные пластическо зоной части полосы движутся поступательно вдоль оси, удаляясь одна от другой с относительной скоростью V на граничных характеристиках нормальная составляющая скорости задана и выполнены условия (15.8.16). Эти данные позволяют или строить поле скоростей численно, или же решать задачу аналитически по методу Рима-на, представляя результат в виде некоторых интегралов, содержащих функции Бесселя. Что касается полноты построения решения, этот вопрос остается открытым. Возможность построения поля скоростей доказывает лишь кинематическую допустимость решения, следовательно, формула (15.3.3) дает наверняка верхнюю оценку. Но могут существовать и другие кинематически возможные схемы, например скольжение по прямой тп, показанной на рис. 15.13.1 штриховой линией, которые дадут для Р оценку более низкую, чем оценка (15.13.3). [c.522]

Можно подобрать число ps таким образом, чтобы статически возможные для нагрузки / = Psff напряжения eij = psafj достигали, хотя бы где-нибудь, предела текучести. Число ps назовем статическим коэффициентом для данного поля а /. [c.748]

В записанном уравнении возможные перемещения 6ц, бу, бш между собой не свлганы, поэтому, чтобы оно обращалось в тондаство при любых значениях возможных перемещений, должны обращаться в нуль коэффициенты при возможных перемещениях, стоящие в скобках. Следовательно, получаем шесть уравнений три первых уравнения представляют собой условия на поверхности (4.2), а три других — дифференциальные уравнения равновесия (4,1). Таким образом, вариационное уравнение (к) заключает в себе дифференциальные ураа-нения равновесия и статические граничные условия. Отсюда следует, что при использовании этого уравнения для приближенного решения задач выбранная функция <р, обязательно должна удовлетворять только геометрическим граничным условиям. Статические гранитные ус- [c.155]

Для вычисления нижней оценки — статически возможного коэффициента— можно взять следующее разрывное напряженное состояние проведем мысленно окружность радиуса и в области а возьмем осесиммет- [c.95]

При выборе типа статических преобразователей частоты (ионных или тиристорных) необходимо учитывать,что к. п. д., потери холостого хода, коэффициенты мощности, возможность плавного регулирования частоты тока и диапазоны частот у преобразователей ионных и тиристорных практически равноценны тиристорные преобразователи занимают в 1,5...2 раза меньше площади, чем. ионные. Тиристорные преобразователи целесообразно применять в качестве источников питания отдельных потребителей и устанавливать вблизи них. Ионные преобразователи более целесообразно использовать в системе центра-, лизованного питания, что связано с возможностью их размещения от [c.156]

Коэффициент динамического использования грузоподъемности определяется отношением количества фактически выполненной транспортной работы в тонно-километ-рах к возможной транспортной работе (при условии полного использования грузоподъемности на протяжении всего пробега с грузом). Таким образом, в отличие от коэффициента статического использования коэффициент динамического использования учитывает не только количество фактически перевезенного груза, но и расстояния, на которые перевозится груз. За одну ездку коэ ициент уд равен [c.39]

Рассмотрим возможность прогнозирования зависимости S (x) по уравнению (2.22), исходя из следующей процедуры. Коэффициенты с с и Лд в (2.22) будем определять на основании.экспериментальных данных по статическому разрыву одноосных образцов в исходном состоянии (первая серия испытаний), а сравнение аналитической зависимости S (x) проведем с экспериментальными данными, полученными в третьей серии испытаний (циклический наклеп с последующим растяжением в области низких температур). На рис. 2.12 выполнено такое сравнение зависимости 5с(и), рассчитанной по уравнению (2.22) ( i = 2,27. 10- МПа-2 С2 = 4,03- 10 MHa Лд=1,87) с экспериментальными значениями 5с для стали 15Х2НМФА. Условия предварительного циклического деформирования и характеристики последующего хрупкого разрушения образцов приведены в табл. 2.1 и 2.2. [c.81]

Когда тело находится в положении критического равновесия, т. е. на грани между покоем и скольжением, то сила трения скольжения впокоеК=К ,з, =/оЛ . В остальных положениях равновесия К<Кп,ах= =/оЛ/. Значит, эти положения равновесия можно найти, уменьшая в равенстве F=f N статический коэффициент трения скольжения в покое /о. При /о=0 получим положение равновесия тела в случае, когда связь является абсолютно гладкой. Следовательно, если в задаче требуется определить все возможные положения равновесия, то для ее решения также можно рассмотреть только критическое положение равновесия. Остальные положения равновесия найдутся, если в полученном решении уменьшать коэффициент трения скольжения в покое /о до нуля. [c.122]

В случае несжимаемой среды р = onst и div F = О, тогда коэффициент jjii выпадает из соотношений (1.30), а, следовательно, и из уравнений движения. В общем случае обычно делается предположение, что статическое давление р в любой точке вязкой жидкости равно с обратным знаком среднему арифметическому трех нормальных напряжений, приложенных к трем взаимно перпендикулярным площадкам это возможно, если выполняется соотношение [c.16]

Разделение общего движения аппарата на эти два вида возможно, если предположить, что система управления работает идеально , обеспечивая в течение всего полета равенство нулю моментов М , Му, М . О таком летательном аппарате и его системе управления говорят как о безынерционных. Предположение о безынерционности означает, что при отклонении рулей углы атаки и скольжения мгновенно (или достаточно быстро) принимают значения, соответствующие статически устойчивому положению аппарата. В этих условиях движение. его центра масс в плоскости полета исследуется независимо. При таком исследовании аэродинамические коэффициенты записываются в таком виде [c.25]

Влияние отклонений рулей.Исследования показывают (см. рис. 1.4.1), что в случае нелинейного характера моментной кривой М а) ее наклон в точках пересечения с горизонтальной осью оказывается неодинаковым при разных углах отклонения рулей. Это свидетельствует о различии в значениях коэффициентов продольной статической устойчивости. Из рис. 1.4.1, например, видно, что при некотором отклонении руля устойчивость при небольших углах атаки (а охбал) может смениться неустойчивостью при повышенных их значениях (ая агбал) и восстановиться при еще больших углах (а я Озбал)- Во избежание такого явления стремятся ограничить диапазон летных углов атаки малыми их значениями, при которых сохраняется линейная зависимость коэффициента момента тангажа от углов атаки и отклонения рулей высоты. В этом случае степень устойчивости не меняется, поскольку при всех возможных (малых) углах поворота рулей наклон моментной кривой к оси абсцисс один и тот же (см. рис. 1.4.1). [c.34]

Рещение задачи, как мы видели, сводится к системе канонических уравнений. Несмотря на то что эти уравнения линейны и их решение не представляет принципиальных трудностей, при большом числе неизвестных решение становится достаточно трудоемким. Именно поэтому целесообразно использовать любую возможность для упрощения уравнений метода сил. Конечно, степень статической неопределимости системы мы изменить не можем. Она предопределена наложенными связями. Но с помощью надлежащего выбора основной системы можно обратить в нуль ряд коэффициентов 6 , И соответствснпо разбить систему п связанных уравнений на несколько независимых систем более низкого порядка. В частности, в стержневых системах, обладающих определенной регулярностью геометрических и жесткостных свойств, всегда можно упростить структуру канонических уравнений и снизить трудоемкость расчета. И среди таких систем в [c.116]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

ВИЯХ МОНОТОННОГО нагружения опре-деляется соотношением N Л Л " при пластической деформации N = = а д, откуда N — adVJdi, где А, а, т параметры, характеризующие объект контроля Уд — объем материала, подвергнутого пластической деформации. Энергия, освобождаемая при дискретном перемещении трещины, пропорциональна квадрату амплитуды акустического сигнала Современная аппаратура позволяет обнаруживать сигналы от уста лостных трещин, развивающихся со скоростью Ш . ..1Сг м/цикл Приведем некоторые результаты исследований, показывающих возможности способа [14]. Исследовали параметры АЭ при по вторпо-статическом нагрул<ении надрезанных образцов из стали марок ЗОХГСА и ЗЙХГСНА при развитии усталости, обусловленной циклическим нагружением. Плоские образцы в закаленном состоянии подвергали циклическому растяжению (коэффициент асимметрии цикла 0,2 частота 0,3 Гц). Регистрировали суммарный счет N, пиковые амплитуды сигналов и их распределение. Рабочая полоса пропускания ограничивалась сверху частотами 200. .. 250 кГц при уровне дискриминации 1 В. Резонансная частота пьезопреобразователя /,, 3 == 250 кГц. Деформацию образца измеряли растровым фотоэлектрическим преобразователем с чувствительностью 1 В/мкм. [c.448]

Преимущества и неудобства, создаваемые трением.— Влияние трения может быть как полезным, так и вредным. В статическом состоянии трение чаще всего оказывается для нас полезным, так как оно увеличивает устойчивость и позволяет осуществить равновесие в тех случаях, когда без трения оно было бы невозможно. Но трение может быть полезным также и с динамической точки зрения благодаря ему локомотив может привести в движение состав, и благодаря трению же оказывается возможным торможение. В движущихся машинах трение, вообще говоря, оказывается вредным не только потому, что оно является причииой изнашивания, но также и потому, что оно поглощает часть работы, производимой движущими силами. Поэтому в машинах следует сводить его к минимуму, улучшая качество поверхностей, находящихся в соприкосновении, так как свойства этих поверхностей оказывают значительно влияние на величину коэффициента трения. [c.326]

Еще одной причиной, вызывающей зависимость с от времени, является механическое разрушение материала вблизи кончика трещины. С этим, вероятно, связано, изменение констант разрушения Omli и Г и, возможно, коэффициента податливости D2, которые входят в уравнение (5.55). В некоторых случаях с можно адекватно охарактеризовать через меру Лебега для локальных напряжений. Этот способ рассмотрен в следующем разделе Применяя такого рода предположения относительно коэффициента с, можно моделировать присущее композитам [27, 36] сложное изменение статической прочности после усталостного нагружения. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...