Схемы Коллекторы

Перпендикулярная схема (рис. 19.4, а) применяется для дождевой сети в местностях с хорошо выраженным уклоном к водоему. При такой схеме коллекторы бассейнов прокладывают по кратчайшему расстоянию перпендикулярно к водоему. [c.212]

Рис. 12. Схемы коллекторов уплотнений

Рис. 8-7. Расчетная схема коллекторов для определения коэффициентов сопротивления входа и выхода из трубы.

Промывочную воду при общей промывке пароперегревателей целесообразно направлять в барабан котла (рис. 4-9) по схеме коллектор перегретого пара — змеевики-коллектор насыщенного пара — барабан. Отбирать пробу промывочной воды можно из места отбора пробы насыщенного пара, [c.165]

На рис. 122 приведена схема трехщеточного генератора с приключенными к нему внешней нагрузкой и аккумуляторной батареей. Для простоты схемы коллектор не изображен, секции обмотки представлены условно отдельными проводниками, с которыми непосредственно соприкасаются щетки генератора. [c.215]

Непрерывность процесса парообразования в прямоточных котлоагрегатах позволяет свести количество включаемых в их схему коллекторов и внешних соединительных труб к минимуму и совершенно исключить применение в этих котлах громоздких и дорогих барабанов, сепарационные функции которых в данном случае отпадают. В связи с этим производство прямоточных котлов значительно облегчается, а их вес меньше, чем у барабанных котлов с естественной многократной циркуляцией. [c.91]

Перегревательный коллектор имеет внутри себя ряд перегородок, разделяющих камеры насыщенного и перегретого пара. На фиг. 240 показана схема коллектора, где видно схематическое расположение перегородок. [c.257]

Рис. 3.5. Схема коллектора с переключаемой длиной трубопроводов для >/-образного двигателя 1 - впускной коллектор 2 - заслонка переключения длины впускных трубопроводов I - короткий трубопровод II - длинный трубопровод

Схема коллектора всасывания КС [c.37]

Ниже, для наглядности, приведена условная схема коллекторов всасывания рассматриваемых цехов с межцеховыми перемычками. [c.92]

Как видно, неустановившиеся режимы работы автомобильного двигателя во многом определяют его токсические показатели. С целью снижения повышенной инерционности топливоподающих систем, являющейся причиной повышенных выбросов вредных веществ на режимах разгона, в конструкции бензиновых двигателей вводят сложные быстродействующие системы приготовления топливовоздушной смеси заданного состава, стабилизации температурного режима, впрыск бензина во впускной коллектор. Наиболее эффективны системы с использованием электронных схем. В дизелях, на которых с целью их форсирования все более широко используется турбонаддув, применяют малоинерционные турбокомпрессоры с высокой частотой вращения ротора. [c.19]

Рис. 1.12. Схема потока во входном коллекторе

Золоулавливающая установка № 2. Схема золоулавливающей установки, включающей подводящий участок газохода от РВП до электрофильтров, представлена на рис. 9.21, а. Газоход включает подводящие участки 7 и 2 от РВП к раздающему коллектору 3 с боковыми [c.262]

Рис. 6.1. Схема методики расчета долговечности коллектора

Рис. 6.2. Схема расчета остаточных напряжений в коллекторе заштрихованная зона — перфорированная зона — область задания начальных деформаций

Основным требованием метода непрерывной балансировки является наличие не нарушаемой обратной связи между балансируемым ротором и электронным устройством. Одним из примеров такой балансировки является электрохимическая балансировка, действующая по принципу анодного растворения, а поэтому пригодная только для металлических роторов и к тому же нечувствительных к воздействию электролита на составные части ротора. Схема такого автоматического станка показана на рис. 6.19 [8, т. 6]. Блок У Б, который управляет удалением материала ротора, представляет коллектор с тремя электрически изолированными друг от друга соплами, через которые на ротор непрерывно подается элект- Рис. 6.И) [c.223]

Транзистор п — р — п р — п — р) — транзистор, у которого область базы имеет преимущественно дырочную (электронную) проводимость, а области эмиттера и коллектора имеют преимущественную электронную (дырочную) проводимость. Большинство типов выпускаемых транзисторов относятся к р—п—р транзисторам. Схемы для транзисторов р—я—р и п—р—п одинаковы, но полярность подключения источников питания противоположна если в р—п—р транзисторе на коллектор подается отрицательное напряжение по отношению к эмиттеру, то в п—р—п транзисторе — положительное [3, 4]. [c.158]

При включении транзистора по схеме, представленной на рисунке 162 (схема с общим эмиттером), отношение изменения тока коллектора к изменению тока базы Л/ является отношением изменения выходного тока А/дых к изменению входного тока A/jj. Это отношение называется коэффициентом усиления по току [c.161]

Лампа ЛМ-2 может работать по схеме с внутренним (рис. 8.12, а) и внешним (рис. 8.12,6) коллектором. В схеме с внутренним коллектором роль последнего выполняет сетка, на которую подается отрицательное напряжение Ис (ДО —25В). На аноде поддерживается положительное напряжение (-1-200 В). [c.166]

При работе лампы по схеме с внешним коллектором, когда роль коллектора выполняет анод, а функции анода — сетка, чувствительность прибора повышается в 2—3 раза из-за увеличения траектории движения электрона, который, двигаясь к сетке, прежде чем осесть на ней, совершает ряд колебательных движений вокруг нее. [c.166]

В случае работы лампы по схеме с внешним коллектором для сохранения линейной зависимости между р и /и величину 1е поддерживают постоянной. Для этого случая уравнение (8.11) приводят к виду [c.166]

Пересеченная схема (рис. 19.4, б) используется при необходимости очистки сточных вод и таком же рельефе, что и перпендикулярная. В этом случае коллекторы отдельных бассейнов перехватываются главным коллектором, прокладываемым параллельно водоему и отводящим сточные воды на очистные сооружения. [c.212]

Включение по схеме с общим эмиттером. Это включение показано на рис. 135, причем к коллектору прикладывается самый большой потенциал. Буквой О обозначена общая точка контуров /g, /j и /,-силы токов соответственно через базу, эмиттер и коллектор. На схеме видно, что переход между базой и эмиттером включен в проходном направлении и поэтому уменьшение напряжения в цепи базы сопровождается значительным ростом силы тока через эмиттер /,, который осуществляется движением электронов в базу. Однако база представляет собой очень узкую область, через которую почти без потерь проходят носители. Это означает, что инжектированные с эмиттера в базу электроны почти без потерь достигают коллектора при условии, конечно, что последний обладает положительным потенциалом относительно эмиттера. Эти электроны образуют ток в цепи коллектора. [c.365]

Включение по схеме с общей базой. Это включение показано на рис. 136. Видно, что переход база-эмиттер включен в проходном направлении, а база-коллектор-в запорном. Следовательно, [c.365]

Схемы коллекторов для забора воздуха из верхней части котельной рассмотрены в 2-3. Здесь же остановимся на выполнении опускной шахты к дутьевым вентиляторам, установленным, как правило, на нулевой отметке. [c.158]

Рис. 18.1. Схема развития паровых котлов а — простой цилиндрический котел б — водо-грубный котел с наклонным трубным пучком в --двухбарабанный вертикально водотрубный котел. Стрелками показано движение продуктов сгорания и газоходах I - барабан 2 - топка 3 - трубы кипятильного (испарительного) пучка 4 — опускные трубы , 5 — коллекторы, объединяющие трубы поверхностей нагрева в водяной экономайзер для предварительного подогрева воды перед подачей ее в барабан 7 - перегородки в газоходах котла ПВ питательная вода II -пар

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток (f -- 0,45 и f - 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Му = 1,04 (зместо Л4к = = 1,22 при f 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — меиыисс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

Золоулавливающая установка Хг 1. На рис. 9.19 показана схема золоулавливающей установки, состоящей из пары двухсекционных электрофильтров и подводящих и отво.-щщих участков с общими раздающим и собирающим коллекторами. Электрофильтры в данном случае значительно смещены относительно оси котла, поэтому раздающий коллектор выполнен с торцовым входом. При этом он имеет переменное сечение. Газ из регенеративных воздухоподогревателей после поворота в коленах / и 2 на 180° и затем на 90° направляется в раздающий коллектор 3, из которого через боковые ответвления 4 поступает в диффузоры 5, непосредственно примыкающие к форкамерам 6 электрофильтров 7. Сек- [c.260]

В случае подвода потока к раздающему коллектору со стороны его боковой стенки необходимо соблюдать равномерность расположения подводящих отверстий относительно осей всех секций электрофильтров (рис. 9.25, а). То же относится и к отводящим отверстиям собирающего коллектора. При торцовом подводе потока к раздающему коллектору, а также торцовом отводе и.) собирающего коллектора (рис. 9.25, б, я), параметры этих коллекторов выбирают в соответствии с методикой расчета, изложенной ниже. Схемы подвода и от- пода потока, пок.азаиные на рис. 9.25, г неприемлемы. [c.266]

Для определения полей остаточных технологических напряжений и деформаций, обусловленных завальцовкой трубки в коллектор, с помощью МКЭ необходимо создать расчетные схемы, учитывающие различные технологии изготовления коллектора (развальцовка взрывом, гидровальцовка и т. д.). [c.333]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Таким образом, предлагаемая расчетам схема и пространственно-временная схематизация нагружения ячейки и коллектора с трубкой при взрывной ее запрессовке позволяют в замкнутом виде произвести анализ НДС посредством решения динамической упрогопластической задачи. В случае гидровальцовки рассматриваемая проблема значительно упрощается, так [c.335]

Расчетная схема для анализа НДС при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений представлена на рис. 6.3. Поля собственных ОН моделировались путем решения упругой задачи с начальными деформациями е , равными остаточным пластическим деформациям sP, полученным при решении динамической или квазистатической упругопластической задачи по взрывной запрессовке или гидровальцовке трубки в коллектор. Нагрев металла трубки и коллектора до температуры эксплуатации 7э осуществлялся линейно по времени за время т = = 10 ч. Одновременно с температурным воздействием проис.хо-дит нагружение коллектора давлением Р. В результате такого нагружения в коллекторе возникают некоторые осевые и [c.339]

Оригинальная схема конденсационной системы подготовки сжатого воздуха промышленных пневмосистем производительностью 1 — 10 кг/с и более предложена в МГТУ им. Н.Э. Баумана (рис. 5.25). Сжатый воздух поступает во входной коллектор трех-поточного теплообменного аппарата и, проходя по кольцевым пространствам, образованным наружным и внутренними трубами, поступает в дополнительный коллектор. При этом он охлаждается атмосферным воздухом, обдувающим наружные трубы и осушенным сжатым воздухом, который обратным потоком течет по внутренним трубам. Понижение температуры сжатого воздуха приводит к конденсации влаги, которая сепарируется во влагоот-делителе. Подогрев осушенного обратного потока снижает его относительную влажность и тем самым повышается эксплуатационная надежность системы за счет снижения опасности выпадения влаги. [c.260]

Рис. 8.2. Рабочая лопатка с вихревыми мик-роэнергоразделителями Патент N57-45881 Япония. Схема охлаждения лопаток газовых турбин/Кобаяси С., 1982, МКИ ГОШ 5/18 /— коллектор 2— охлаждающий поток 3— диафрагма 4— цилиндрические каналы 5 — нагретый поток

Эквивалентная схема биполярного транзисто-р а представлена на рис. 2.17,6. Так как транзистор состоит из двух р-и-переходов эмиттер-база и коллектор-база, то элементы /э. Со, Ryo, С , / ук — элементы соответствующих р-п-переходов, h — Blg—BJk — источник тока, отражающий пролет неосновных носителей через базу и определяющий усилительные свойства транзистора В и — нормальный и инверсный коэффициенты усиления тока), Гэ, и гв — объемные сопротивления областей соответственно эмиттера, коллектора и базы. [c.91]

В работе [2221 описана система лучистого отопления экспериментального дома, расположенного иод Бостоном (США). Источником энергии является солнечная радиация. На рис. 8-44 представлена схема этого дома. Гелиоприемники типа горячий ящик с двойным остеклением располагаются на обоих скатах крыши (этим предусматривается увеличение времени воздействия радиации). Лучевоспринимаюшая поверхность состоит из медных пластин, имеющих покрытия с высокой поглощательной способностью, к внутренней стороне которых приварены через каждые 150 мм трубки. Теплоносителем и аккумулятором теила в системе является вода, которая прокачивается насосом через трубки гелиоириемника и в нагретом состоянии поступает в бак. В дневное время циркуляция воды происходит непрерывно, так как температура гелиоприе.мника всегда выше температуры воды в баке. Ночью или в облачную погоду солнечный коллектор охлаждается и движение воды из бака к коллектору автоматически прекращается. Вода из труб коллектора перекачивается в бак, благодаря чему исключается возможность замораживания труб и утечки теила из бака. Циркуляция воды из бака по змеевикам системы лучистого отопления осуществляется с помощью второго на- [c.236]

Схема прессования литниковой системы (стояка и коллектора) из жидкого модельного состава ВИАМ-102М (ТУ 6-01-976-75) для про-изводсггва жаропрочного литья ГТД из титанового сплава ВТ20Л показана на рис. 102. [c.196]

Рис. 191. Схемы модельных блоков и - кольцо 1К1руж110с 6 - кольцо статора / - модель верхней прибыли 2 - модель отливки J - нижний коллектор с моделью боковой прибыли 4 - промын-ник J - металлическая опора "паук" 6 - тя1а 7 - модель стояка с чашей S -

Рис. 9.8. Схемы сужающих устройств д1П фр<11 мы б — сопЛс Вентури в — трубы Вентури г — коллектора

Радиальная (децентрализованная) схема (рис. 19.4, г) применяется в условиях очень плоского или сильно пересеченного рельефа при канализировании больших городов. Коллекторы трассируются от центра к периферии с устройством нескольких очистных станций. Эти схемы используются также в сельских населенных пунктах для канализирования отдельных зданий и групп, животноводческих комплексов. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...