Зона горения, параметры

Порядок величины ширины зоны горения б определяется средним расстоянием, на которое успевает распространиться выделяющееся в реакции тепло за то время т, в течение которого длится эта реакция (в данном участке газа). Время т есть величина, характерная для дайной реакции, и зависит лишь от термодинамического состояния горящего газа (но не от характеристических параметров I задачи). Если % — температуропроводность газа, то имеем см. (51,6) ) [c.663]

Если не интересоваться процессами, происходящими в самой зоне горения, то можно считать, что её толщина равна нулю, т. е. что газ сгорает мгновенно на некоторой геометрической поверхности. Определяющими параметрами в этом случае будут начальная плотность смеси pj, начальное давление р , количество теплоты Q, выделяющееся при сгорании единицы массы газа, и в случае распространения фронта пламени — его скорость по частицам U, являющаяся для данной смеси известной физико-химической константой. [c.171]

Параметры и геометрии зон горения [c.52]

Непосредственно к зоне горения примыкает зона окислительного пиролиза топлива, куда с помощью форсунок (4, 6, 8, 12), расположенных по параметру реактора, радиально направленными потоками вводится распыленное вторичное топливо (также в виде эмульсии в количестве от общего расхода). [c.203]

Комплексный анализ дает возможность учесть ряд особенностей, характерных для сжигания данного вида топлива, гидродинамическую обстановку процесса сжигания — турбулентность, завихрение потока, обратные рециркуляционные токи продуктов сгорания и т. д. при условии применения физически обоснованной модели структуры потока. Кроме того, комплексный анализ дает возможность получить динамические характеристики камеры горения (тепловое напряжение, длина зоны горения и др.) в зависимости от изменения важнейших параметров расхода топлив, коэффициента избытка кислорода и др. [c.252]

Рис. 29. Параметры зоны горения [ПО, 185].

Теперь, используя константы и физико-химические свойства ТРТ, приведенные в табл. 6, рассчитаем значения некоторых характеристических параметров зоны горения. Предположим, [c.77]

Рис. 37. Характерные параметры зоны горения [64].

Камера сгорания ГТУ имеет трубчатую схему и состоит из 12 пламенных труб. Использован принцип сжигания бедной гомогенной топливовоздушной смеси. Для ее предварительной подготовки применена вихревая горелка, имеющая вспомогательный топливный контур, с помощью которого осуществляются запуск ГТУ, работа на режимах с низкими параметрами и поддержание устойчивого горения основного контура на рабочих режимах ГТУ. Через вспомогательный контур топливо поступает непосредственно в зону горения пламенной трубы. [c.228]

В заключение отметим, что баланс серы, составленный для мазутных котлов высокого давления, показывает, что, в диапазоне =1,02 1,10 в SO3 переходит около 1,6— 2,0%, а в котлах СКД около 2,0—2,5% серы топлива. Величина этого перехода зависит от многих факторов, из которых в первую очередь следует отметить температуру в зоне горения. Поскольку котлы СКД по этому параметру превосходят котлы СВД, то уровень коррозионной агрессивности дымовых газов в котлах СКД выше. [c.104]

Анализ результатов расчета. Как показано в [4], достаточно точного описания изменения газодинамических параметров, а также длин индукции Lin и зоны горения Le при детонации за ударной волной в смеси П2 + О2 (воздух) можно добиться, учитывая в кинетической модели десять химических реакций с участием П2, О2, ОП, О, П. Схема колебательного энергообмена содержит при этом процессы УУ -обмена между симметричной, деформационной и асимметричной (z/i, 1 2у 1 з) модами молекулы П2О, модами молекул П2(г 4), Oi(z/5), [c.96]

В автоматах этой группы для сварки трехфазной дугой с применением присадочной проволоки в зону горения трехфазной дуги подаются две электродные и одна присадочная проволока. Трехфазная сварочная дуга обладает большой устойчивостью горения и значительной тепловой мощностью, а поэтому введение в нее присадочной проволоки не нарушает режима сварки и не снижает качества сварного соединения. Применение присадочной проволоки повышает в 1,4—1,7 раза производительность установки по сравнению с автоматической сваркой трехфазной дугой без присадки. Применение присадочной проволоки повышает коэффициент наплавки и коэс ициент расплавления и снижает расход электроэнергии на 1 кг наплавленного металла. Изменяя количество и химический состав присадочной проволоки, можно в широких пределах регулировать геометрические параметры сварного шва и химический состав наплавленного металла, а это бывает необходимо при сварке сталей специального назначения или при наплавке. Скорость подачи электродных и присадочной проволок должна изменяться независимо друг от друга в значительных пределах. [c.67]

Последним, не менее важным параметром режима сварки, является расход углекислого газа, т. е. количество углекислого газа, которое подается в горелку за единицу времени. Чем больше размеры сварочной ванны (они определяются силой сварочного тока, напряжением дуги и скоростью сварки), тем больше углекислого газа должно подаваться в зону горения дуги. Оптимальный расход углекислого газа устанавливается с учетом типа сварного соединения. При сварке стыковых соединений расход газа должен быть несколько больше, чем при сварке тавровых. Наружные швы углового соединения требуют подачи большего количества газа по сравнению с внутренними швами. [c.111]

При этом способе сварки с помощью автоматов зажигают дугу, поддерживают заданную ее длину, перемещают дугу вдоль свариваемых кромок и подают электрод (сварочную проволоку) в зону горения дуги по мере ее расплавления. Сварщик только устанавливает параметры режима сварки и регулирует их при отклонении от заданных, заправляет сварочными материалами (флюсом и проволокой), включает и останавливает автомат. [c.86]

Продолжая качественные рассуждения, нетрудно понять, что если количество подаваемого воздуха будет избыточно по отношению к тому, что требуется для сжигания топлива, то расход топлива увеличится. Действительно, избыточный воздух будет уносить тепло вместе с уходящими из топки газами. В свою очередь, нехватка воздуха приведет к неполному сгоранию топлива и, более того, к его прямому уносу в несгоревшем виде из зоны горения. Следовательно, если обозначить на графике количество воздуха, точно соответствующее количеству топлива, точкой А, то зависимость расхода топлива от расхода воздуха при прочих постоянных параметрах будет выглядеть примерно так, как это показано на рис. 1. [c.21]

Рассматриваемый тип газогенератора позволяет иметь в газогенераторе стабильный высокотемпературный очаг пламени (зону горения) организовывать наиболее эффективным образом ввод избыточного компонента топлива, обеспечивая тем самым минимальный объем зоны разбавления и равномерное поле температур по сечению газогенератора подбирать объем зоны разбавления, обеспечивающий оптимальные параметры газа на выходе из газогенератора. [c.272]

При построении модели адиабатического течения предполагаем, что каждая образовавшаяся в зоне горения около головки порция продуктов сгорания движется вдоль тракта со скоростью газа. Объемом зоны горения пренебрегаем. При нестационарном процессе каждая порция газа может иметь свою температуру, зависящую как от соотношения жидких (газообразных) компонентов, из которых образовалась данная порция, так и от изменений давления в тракте, которые имели место после ее образования. При адиабатическом течении каждая порция газа может иметь свою энтропию, которая сохраняется при движении этой порции вдоль тракта. Поэтому энтропия является наиболее информативным параметром для адиабатического течения и уравнение сохранения энтропии используется вместо уравнения энергии, необходимого для расчета параметров неизотермического течения. [c.155]

В объёме контроля параметров работы ГТУ проводится анализ температурного поля, позволяющий сделать выводы о состоянии камеры сгорания, сопловых аппаратов ТВД и ТНД. Диагностика температурного поля на выхлопе турбины даёт возможность проследить динамику изменения состояния зоны горения или определить влияние ремонтных мероприятий на состояние температурного поля. Основная опасность перекоса температурного поля заключается в неравномерном термическом воздействии газа на рабочую лопатку и, как следствие, повыщенной деформации и ускоренном износе. [c.128]

Расчет газогорелочных устройств заключается в выборе конструктивных параметров лопаточного завихрителя ( или других стабилизаторов) и определении количества и числа отверстий или ширины щели для подачи газа в зону горения. [c.129]

На рис. 6.11.2, а, б показано изменение скорости горения и максимальной температуры газа с ростом времени при б- оо, 0 = 8 при значениях Ь = 0,07, 0,15, 0,23 (кривые 1—3 на рис. 6.11.2, а и кривые 7, 2 на рис. 6.11.2, 5 соответственно). Анализ этих кривых показывает, что с ростом числа Льюиса — Семенова (по мере приближения ч зоне устойчивости) амплитуда колебаний безразмерных скорости горения и максимальной температуры 0т и их частота уменьшаются. Максимумы кривых со (т) и 0т (х) соответс-вуют почти одному и тому же моменту времени. Поскольку точка с координатами Ье = 0,07, 2 = 4 принадлежит области ДТН-1, полученные результаты позволяют считать, что для реакционноспособных смесей, параметры которых принадлежат области ДТН-1, характерен автоколебательный режим горения. [c.341]

Представляют интерес поля концентраций компонентов в пограничном слое для различных моментов времени. На рис. 7.7.3 приведены графики концентраций поперек пограничного слоя для СОа (кривые I, 2,3) и для кислорода (кривые 1, 2, 3 ) в различные моменты времени. Здесь кривые 7, Г 2, 2 3, 3 отвечают тем же моментам времени и тем же значениям безразмерных параметров, что и кривые 2,3,4 на рис. 7.7.2 соответственно. Видно, что химическая реакция локализуется в узкой зоне внутри пограничного слоя— во фронте горения (кривые 2, 3), который вначале продвигается в сторону свежей смеси, а затем стабилизируется на некотором фиксированном расстоянии от нагретой поверхности. На рис. 7.7.4 приведены зависимости концентраций компонентов на поверхности от времени протекания процесса. Кривая 1 здесь соответствует концентрации СО, 2 — концентрации углекислого газа СОа, 3 — концентрации кислорода. Видно, что концентрации компонентов на поверхности довольно быстро выходят на свои асимптотические значения. Этот результат подтверждает сделанный ранее вывод о том, что при б == 380 реализуется квазиравновесный режим протекания гомогенной химической реакции. [c.407]

Основными факторами, определяющими поведение минеральной части топлива при горении, а следовательно, и параметрами, влияющими на свойства золы (с точки зрения загрязнения и коррозии), ЯВЛЯЮТСЯ температура горения, состав окружающей ча- -стицы газовой среды, условия контактирования между отдельными частицами топлива, а также время пребывания частиц в зонах с определенной температурой и составом среды. Так как эти параметры могут быть в определенных пределах изменены при конструировании топочных устройств или выдержаны при эксплуатации паровых котлов, то превращение минеральной части топлива, а следовательно, и физико-химические свойства образующейся при горении топлива золы могут быть в определенных пределах управляемы. [c.5]

Сразу же заметим, что если В. А. Баум указывает на независимость процессов смешения от критерия Рейнольдса, то А. Г. Прудников все построение своей теории перемешивания и горения гомогенных смесей базирует на зависимости эффективности смешения и горения от критерия Рейнольдса. Таким образом, суш,ествуют определенные расхождения в вопросе о влиянии на протяженность зоны смесеобразования гидродинамических параметров и прежде всего критерия Рейнольдса. [c.66]

Более того, поскольку условия проведения наших опытов были значительно тяжелее, чем в камерах горения ГТУ, тем надежнее следует считать параметры (полноту и протяженность зоны сгорания топлив) процессов, протекавших под давлением в присутствии такой теплопоглощающей среды, как вода. Результаты же исследований процессов в экранированных камерах сгорания имеют непосредственное отношение к высоконапорным парогенераторам комбинированных парогазовых установок. [c.275]

Эти уравнения показывают, каким образом тепловыделение в гапке и режим горения (длина активной зоны I и коэффициент избытка воздуха X) связаны с регулируемыми параметрами решетки (толщиной слоя h, скоростью решетки w и подачей воздуха Ml). [c.108]

Высокочастотная неустойчивость обычно зависит только от характеристик камеры и параметров внутрикамерного процесса, так как она возникает в результате взаимосвязи между процессом горения и акустическими характеристиками камеры. Таким образом, на нее влияют и свойства компонентов топлива, и геометрические параметры камеры сгорания. К свойствам топлива, играющим важную роль, относятся те, что связывают динамическую реакцию процесса горения с возмущениями в камере сгорания. Эта реакция определяется чувствительным к давлению временем запаздывания [30], которое зависит от летучести и самовоспламеняемости компонентов топлива, степени распыления, давления в камере сгорания и соотношения компонентов. Конструкция камеры сгорания не только определяет характерные акустические частоты, но и оказывает значительное влияние на разность Ау скоростей газа и капель компонентов топлива, определяющую скорости испарения. Наиболее чувствительной к возникновению высокочастотной неустойчивости является зона, где величина Ау минимальна, т. е. пространство вблизи смесительной головки шириной в несколько сантиметров [9]. Типичные кривые скоростей испарения приведены на рис. 93. [c.175]

Надежная работа топок с ТШУ во многом определяется отсутствием шлакования экранных поверхностей. Одним из определяющих в этом отношении параметров является предельное значение теплонапряжения лучистой поверхности экранов в зоне активного горения q МВт/м (табл. 1.19). По допустимому значению [q определяют высоту зоны активного горения [c.50]

В конструкции газовых ДВС предусмотрена установка в головках цилиндров специальных форкамер (предкамер зажигания) для предварительного сжигания в них обогащенной газовоздушной смеси. Форкамера является частью головки ДВС и состоит из отдельного корпуса с топливным клапаном, свечи зажигания и головки выхода факела зажигания топлива (газа) в основном цилиндре. Некоторые этапы работы такого двигателя представлены на рис. 10.36. В самих цилиндрах воздух и природный газ представляют собой обедненную смесь, и процесс сжигания такой смеси обеспечивает пониженные выбросы NOj и СО. Избыток воздуха составляет 2—2,3 (рис. 10.37). Для стабилизации процесса зажигания и сгорания такой обедненной смеси в фор-камеру подводят обогащенную газовоздушную смесь, которую зажигают свечой, расположенной непосредственно в этой форкамере. Образующийся факел представляет собой высокоэнергетический источник зажигания основного топлива в цилиндре. В предкамерном газовом двигателе сначала воспламеняется топливная смесь в форкамере, а затем в цилиндре. Этот ступенчатый процесс в каждом цилиндре контролируется и непрерывно регулируется в зависимости от параметров мощности ДВС, состава топлива, параметров окружающего воздуха, нормы выбросов вредных веществ. В процессе сгорания топлива должны быть исключены режимы работы двигателя с попаданием в зону детонации (рис. 10.37), которой соответствует избыток воздуха порядка 1,0—1,4. Для этого система управления ДВС автоматически регулирует процесс горения на заданном рабочем уровне без снижения мощности (рис. 10.38). [c.481]

Запас устойчивости 176 Запуск ЖРД испарительный 245, 246 Зельдовича теория горения 64, 65 Зона горения, параметры 60 [c.289]

Все эти сообрал<ения можно применить и к рассматриваемым здесь поверхностям разрыва . В частности, остается в силе и произведенный в 88 подсчет числа параметров возмущения для каждого из четырех случаев (131,1), представленный на рис. 57. Для детонационного режима (адиабата над точкой О) число граничных условий такое же, как и для обычной ударной волны, и условие эволюционности остается прежним. Для недетонационного же режима (адиабата под точкой О) ситуация меняется ввиду изменения числа граничных условий. Дело в том, что в таком режиме горения скорость его распространения целиком определяется свойствами самой химической реакции и условиями теплопередачи из зоны горения в находящуюся перед ней ненагретую газовую смесь. Это значит, что поток вещества / через зону горения равен определенной заданной величине (точнее, определенной функции состояния исходного газа I), между тем как в ударной или детонационной волне / может иметь произвольное значение. Отсюда следует, что на разрыве, представляющем зону недетонационного горения, число граничных условий на единицу больше, чем на ударной волне, — добавляется условие определенного значения /. Всего, таким образом, оказывается четыре условия, и тем же образом, как это было сделано в 87, заключаем теперь, что абсолютная неустойчивость разрыва имеет место лишь в случае V < С, 02 > Са, изображающемся точками на участке адиабаты под точкой О. Мы приходим к выводу, что этот участок кривой не соответствует каким бы то ни было реально осуществляющимся режимам горения. [c.687]

Из выражения (3.23) следует важный качественный вывод, что скорость распространения пламени зависит от теплофизических свойств горючей смеси и времени сгорания Ту м. Так как время сгорания Tihm пропорционально средней скорости химических превращений и зависит от температуры и состава смеси в зоне реакции, то и зависит существенно от этих параметров. Таким образом, нормальная скорость распространения пламени в известной степени может характеризовать закономерности химических превращений, происходящих в зоне горения. [c.235]

При всем разнообразии типов горелок для сжигания мазута, отличающихся видом и параметрами энергоносителя для распыления, а также конструктивными особенностями, все горелки состоят из двух основных узлов — форсунки и воздухонаправляющего аппарата — регистра. Форсунки должны обеспечивать возможно более тонкое дробление и равномерное распределение частиц топлива в зоне горения. Регистры служат для создания завихренного потока воздуха, подводимого с большой скоростью к корню факела, способствующего интенсивному смешению с частицами топлива и подогреву образовавшейся смеси топочными газами, которые подсасываются вращающимся полым конусом потока к корню факела и ускоряют подготовку и сгорание топлива (рис. 3-4). Закрутка потока воздуха осуществляется при помощи косых (поворотных или неподвижных) лопаток, размещаемых в кольцевом канале регистра. В результате подсоса топочных газов в центральную часть вращающегося полого конуса в центральной части потока возникает циркуляция высоконагретых продуктов сгорания, обеспечивающих устойчивое поджигание вновь образующейся горючей смеси вблизи устья горелки. Количество продуктов сгорания, возвращаемых к устью горелки, возрастает с усилением закрутки. Это дает возможность получить устойчивое и полное сгорание мазута в широком диапазоне изменения нагрузок горелки путем применения сильной закрутки воздушных потоков в регистрах. [c.75]

Наблюдения за горением неперемешанных смесей (третья и четвертая схемы) при неизменности всех других параметров показали, что пламена в этом случае имеют соломенно-желтый цвет и вытянуты на всю длину камеры, причем полнота сгорания значительно ниже, чем при горении перемешанных смесей в короткой зоне горения. Со всей очевидностью можно утверждать, что режим горения при смесеобразовании по третьей и четвертой схемам является типично диффузионным, несмотря на значительную турбулизацию потока. [c.85]

Обычно эталоном содержания кислорода в окислителе принято считать концентрацию кислорода в воздухе Ро, = 0,232 кг/кг. Соответственно этой величине за исходную принимается средняя начальная весовая концентрация кислорода в окислителе = р ув kzJ m , где — удельный вес окислителя, кг]м . Параметр входит в уже известную формулу (1.8) для расчета длины зоны горения. [c.103]

Сущность воздушно-ду-швой строжки заключается в следующем. Между графитовым (угольным) электродом и деталью зажигается электрическая дуга (рис. 19), от тепла которой плавится металл детали. Расплавленный металл выдувается сжатым воздухом, струя которого параллельно электроду направляется в зону горения дуги. Глубина проплавления металла (толщина срезаемого слоя), ширина реза, производительность и качество обработанной поверхности во многом зависят от размера электродов, техники и параметров режима резки. [c.57]

В соотношениях (6.95) и (6.96) параметры с индексом о соответствуют их исходным значениям, параметры с индексом з — значениям в зоне горения. Если из экспериментов или каких-либо других источников имеются данные по соответствующим концентрациям на выходе газов из очага пожара в коридор, тогда можно их подставить в соотношения (6.95), (6.96) вместо параметров зоны горения Ср,, Ска. Следует отметить удовлетворительное согласование среднеобъемных значений относительных массовых концентраций продуктов горения Ср р, вычисленных по соотношению (6.95), с данными, полученными для фрагмента ВНИИПО в момент времени, равный 49. мин. Относительное отклонение составляет [c.331]

ЭУТТ Ат, обусловливающих выбор номинальных параметров вдали от границ участка неустойчивого горения р и рг (в том числе из-за возможной размытости границы раздела зон горения), й должна быть назначена больше. [c.83]

Наличие энтропийных волн, а также зоны горения не позволяет рассматривать газовые тракты как обычные емкостные (апериодические) звенья. В итоге оказывается, что даже в диапазоне низких частот в трактах ЖРД необходимо учитывать волновые процессы (энтропийные волны), т. е. при определении энтропии (температуры) рассматривать тpaкt как систему с распределенными параметрами. Наличие энтропийных волн оказывает существенное влияние как на динамику трактов, так и на динамику ЖРД в целом. [c.9]

Уравнения (3.2.8) и (3.2.9) относятся к любому участку газового тракта, на входе которого горят два жидких компонента. Параметры, входящие в формулы (3.2.8) и (3.2.9), записаны без индексов, соответствующих участкам тракта. В дальнейшем для времени пребывания газа и времени преобразования (при наличии зоны горения) используются следующие индексы 1—газогенератор, 2 — газовод, 3 — камера сгорания. Для вариаций давления и температуры в начале газового тракта вводятся другие индексы в газогенераторе 8/ , 87" в газоводе 8/>газ в камсре сгорания 8/ , 8Г . Индексы входа и выхода участков тракта (ранее соответственно 1 и 2 ) в отличие от индексов газогенератора и газовода обозначим вх и вых . [c.167]

Все эти соображения можно применить и к рассматриваемым здесь поверхностям разрыва . В частности, остается в силе и произведённый в 84 подсчёт числа параметров возмущения для каждого из четырёх случаев (122,1), представленный на рис. 47. Разница заключается лишь в следующем. При недетонационном режиме горения скорость его распространения целиком определяется свойствами самой химической реакции и условиями теплопередачи из зоны горения в находящуюся перед ней ненагретую газовую смесь. Это значит, что поток вещества ] через зону горения равен определённой заданной величине (точнее, определённой функции состояния исходного газа /), между тем как в ударной или детонационной волне ) может иметь произвольное значение. Отсюда следует, что на разрыве, представляющем зону недетонационного горения, число граничных условий на единицу больше, чем на ударной волне,—добавляется условие определённого значения у. Всего, таким образом, оказывается четыре условия, и тем же образом, как это было сделано в 84, заключаем теперь, что абсолютная неустойчивость разрыва имеет место лишь в случае г/, > изображающемся точками на [c.601]

Таким образом, иечи, в которых происходит направленный прямой теплообмен, являются типичными печами с факельным режимом организации горения, поскольку по самой природе своей создание горящего факела представляет собой процесс организации растянутого горения. Этим объясняется, что при таком сжигании топлива практическая температура горения весьма существенно отличается от теоретической. Это обстоятельство заставляет повышать требования к теплотворности топлива и прибегать к подогреву топлива и воздуха перед сжиганием. Для того чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Для больших печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-К и др.) напротив, для коротких печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. Из форсунок низкого давления для печей с относительно небольшой длиной рабочего пространства более прйспо 16 [c.243]

Изменение параметров дутья в тех случах, когда оно связано с изменением количества продуктов горения на единицу вводимого углерода, оказывает влияние не только на процессы в окислительной зоне слоя или фурменной зоне и на сопротивление слоя, но также на процессы теплообмена по всей высоте лoЯi Объясняется это изменением водяного числа газов Wr- При увеличении температуры нагрева дутья водяное число газов уменьшается, что, несмотря на увеличение температуры в горне, приводит к снижению температуры в верхних горизонтах слоя, т. е. к похолоданию колоишика печи. В некоторых случаях это явление может быть компенсировано более интенсивным ходом реакций сопровождающихся образованием газов в нижней части слоя. Например в доменном процессе это происходит благодаря интенсификации процессов прямого восстановления. [c.355]

Однако сама величина рс.г зависит от темперагурио-го уровня в топке, времени пребывания пылевых частиц в зоне, эффективности их перемешивания с воздухом и других факторов. В свою очередь уровень температур прямо пропорционален, а время пребывания частиц в зоне обратно пропорционально тепловым напряжениям зоны. Найти в количественном отношении расчетным путем связь всех этих факторов между собой и их влияние на процесс горения в настоящее время не представляется возможным. Поэтому накопление экспериментальных данных по д"з и Рс.г, а также вскрытие их связи с упомянутыми физическими и конструктивными параметрами имеют важное значение для более обоснованного расчета и проектирования топочных устройств. [c.152]

Повышение температуры газов сверх допустимого значения может бьгть следствием нарушения работы системы регулирования или автоматического пуска, повреждения КС или элементов газовоздушного тракта. Обледенение элементов входного воздушного тракта также может привести к повышению температуры газов — одного из самых важных параметров ее отклонения от нормальных значений могут иметь самые серьезные последствия. По расходу топлива или неравномерности температур по окружности выходного сечения за турбиной можно косвенно проанализировать рабочий процесс ГТУ. Изменения аэродинамического шума работающего агрегата может указывать на работу компрессора в зоне помпажа, сопровождающуюся повышенной вибрацией ротора и подшипников, скачкообразным изменением температуры газов перед турбиной. На начальных этапах пуска, когда давление в цикле ГТУ еще небольшое, может наблюдаться тихий помпаж, который может быть следствием недооткрытия антипомпажных клапанов, несоответствия режима горения при зажигании расчетному. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...