Горение режим

Выполнить шов с другой стороны с катетом 6—8 мм, фиксируя режим сварки, время горения дуги замерить длину шва. [c.81]

Выполнить наплавку валика с присадочным прутком поперек стыка, фиксируя режим "и время горения дуги. [c.117]

Причинами, вызывающими вибрационный режим горения, могут быть пульсации местной концентрации топлива, вызванные использованием малонапорной системы подачи топлива близкое расположение форсунки к стенкам камеры может быть причиной возникновения акустических колебаний, инициирующих неустойчивость рабочего режима. В то же время, источником неустойчивости могут быть спиралевидные вихревые жгуты, разрушающиеся на стенках перфорированной камеры, а также прецессия вихря (см. рис. 3.19). [c.317]

I — холодный режим 2 — режим горения [c.322]

Пример 10. Форсажная камера турбореактивного двигателя представляет собой установленную за турбиной цилиндрическую трубу с соплом регулируемого сечения на выходе. В камере происходит горение дополнительно впрыскиваемого топлива, вследствие чего повышается температура газа. Пусть параметры потока газа па входе в камеру р = 1,94-10 Н/м , Г =880 К, А,] = 0,4. Эти величины должны сохраняться постоянными независимо от величины подогрева газа, иначе будет изменен режим работы турбины и компрессора. [c.250]

Гетерогенный режим — горение происходит на поверхности и внутри частиц топлива, и тепло, выделяющееся в результате химической реакции, нагревает непосредственно частицы. Так горят, например, частицы углерода (графита, электродного угля), в которых отсутствуют летучие органические вещества. При этом температура частиц может достигать столь высоких значений ( 3000 К), что на процесс передачи тепла в смеси будет влиять излучение. [c.402]

Числовые расчеты показали, что существуют низкотемпературный индукционный) и высокотемпературный режимы зажигания реагента частицей. Первый режим реализуется при 0ОН = 0, Т = 7 он< Т-с, где — адиабатная температура горения, а второй режим — при Тон > >Тг. [c.295]

Выход на режим горения фиксировался по поведению величины (т), определяемой из уравнений [c.298]

Целью решения задачи является изучение закономерностей выхода на режим нормального распространения фронта пламени. Математически задача о выходе на режим горения с учетом сделанных выше допущений сводится к решению системы уравнений [c.319]

Если температура поверхности значительно превышает адиабатную температуру горения (2> 1,7), то реализуется режим высокотемпературного зажигания реагента, при котором картина выхода на режим стационарного горения существенно отличается от описанной выше. В качестве характерной температуры здесь удобно принимать температуру горения Гг, в результате чего безразмерный параметр у = 1/0Н. На рис. 6.10.3 дана пространственно-временная характеристика процесса при 0 = 5 у = 0,2 0 , — 5 (5 = 0,1 о = 0,5 к = 0,6. Из анализа этого рисунка следует, что в противоположность низкотемпературному режиму при высокотемпературном режиме время образования нестационарного фронта пламени (время задержки зажигания) весьма мало и полное время переходного процесса практически совпадает с временем нестационарного горения. Максимум температуры в силу того, что Гц, > Т , не появляется и наибольшей температурой во все время процесса остается температура нагретой поверхности, в результа- [c.325]

Из уравнения (6.10.21) следует, что с ростом при прочих равных условиях величина 2> и, следовательно, полное время выхода на стационарный режим горения растут, в то время как при низкотемпературном режиме зажигания эти величины с ростом Тщ уменьшаются. В связи с этим следует ожидать, что при некоторой температуре поверхности Тц, величина г а имеет минимум. [c.327]

В точке б при увеличении силы тока напряжение источника U станет больше, чем напряжение дуги следовательно, сила тока начнет увеличиваться до значения, определяемого точкой а, т. е. система снова придет в устойчивое равновесное состояние. При отклонении тока от точки б в сторону уменьшения напряжение дуги превысит напряжение источника, и разность Ua — будет уменьшаться и стремиться к отрицательной величине. Сле-дователыго, сила тока /д также начнет уменьшаться, в результате чего дуга оборвется. Таким образом, в точке б режим горения дуги неустойчив. [c.126]

Фактически величины dL ldI и dUJdl — динамические сопротивления сварочной дуги и источника питания при данной величине тока дуги /д у. Коэффициент — динамическое сопротивление всей энергетической системы источник питания — сварочная дуга в данном режиме работы. Таким образом, устойчивое горение дуги определяется только общим динамическим сопротивлением системы источник питания — дуга. Если оно положительно — режим устойчив. При нормальных сварочных режимах (сила тока дуги 100—800 А) dUp /dl 0. Это свойственно источникам с падающей внешней характеристикой (рис. 71, б), жесткой или даже возрастающей, но при условии, что dUJdl < dU,Jdl (рис. 71, б). [c.126]

В основу принципа саморегулирования положена постоянная скорость подачи электродной проволоки вне зависимости от напря-исения, тока сварки или длины дуги. Устойчивость процесса сварки обеспечивается изменением скорости плавления электродной проволоки при случайных колебаниях тока дуги, которые происходят при изменении ее длины. I aждoй фиксированной скорости подачи электродной проволоки соответствует свой режим горения дуги, при которой скорость подачи равна скорости плавления металла. При неболшиом изменении длины дуги меняются режим плавления электрода и упомянутые две скорости. В результате длииа дугового промежутка начнет восстанавливаться скорость этого восстановления [c.141]

Для питания дуги с жесткой характеристикой применяют источники с падающей или пологопадающей внешней характеристикой (ручная дуговая сварка, автоматическая под флюсом, сварка в защитных газах неплавящимся электродом). Режим горения дуги определяется точкой пересечения характеристик дуги 6 и источника тока / (рис. 5.4, б). Точка С соответствует режиму устойчивого горения дуги, точка А — режиму холостого хода в работе источника тока в период, когда дуга не горит и сварочная цепь разомкнута. Режим холостого хода характеризуется повышенным напряжением (60—80 В). Точка D соответствует режиму короткого замыкаиия при зажигании дуги и ее замыкании каплями жидкого электродного металла. Короткое замыкание характеризуется малым напряжением, стремящимся к нулю, и повышенным, но ограниченным током. [c.187]

Ограниченность на борту запаса сжатого воздуха при использовании автономного источника (баллонная система) вызывает необходимость учета его расхода на всех режимах вихревого го-релочного устройства. Расход сжатого воздуха существенно меняется при переходе с режима запуска на режим устойчивого горения (рис. 7.12). [c.322]

Неплавя1циеся электроды. Эти электроды служат для возбуждения и поддержания горения дуги. В основном используют вольфрамовые, реже угольные н графитовые электроды. [c.51]

Опыты проводились с использованием ДТА при скорости нагрева Ю С/мин, и путем сжигания цилиндрических брикетов диаметром 28 мм >1 высотой 50—60 мм. Методом ДТА определялась температура перехода в квазиодиобатический режим химического превращения — Т(. Сжигонием брикетов определялись отношения компонентов не границе горения. [c.11]

Парофазный режим — горение происходит в тонком слое микропламени), окружающем каплю. Температура этого слоя Тр Flame) выше как температуры капли Т , так и температуры основной массы газа Тt. Так горят частицы металлов, капли дизельного топлива, частицы унитарного топлива (порохов, ВВ), частицы каменного угля до полного выгорания летучих компонент. [c.403]

Режим гетерогеппого горения частиц. В этом режиме отсутствуют i -фаза и пары топлива (рк2) = О, Jn—J), и тепло химической реакции выделяется пепосредственио в частицах, чему соответствуют аккомодационные соотношения в виде [c.408]

При >> К имеем кинетический режим, а при < К — диффузионный режим горения. Теплообмен между фазами gix, оире-деляющи температуру частиц Тг и константу скорости реакции К, описывается эмпирической формулой для числа Нуссель-та типа (2.3.7), (5.1,12). [c.409]

Режим квазигомогенного горения частиц. В этом режиме также отсутствуют F-фаза, и тепло химической реакции выделяется непосредственно в несущей фазе, чему соответствуют аккомодационные соотиошеиия для. г, i=F, 1, 2) в виде [c.409]

Парофазный режим горения частицы. В этом режиме теплота горения выделяется в F-фазе, н соответствующие аккомодационные соотношения можно заннсать в виде [c.410]

Обычно, если капли не очень мелкие и горение происходит до того, как капли полностью испарятся (т. е. сказывается не-однофазность). то горение паров топлива в микропламени лимитируется не кинетикой, а скоростью диффузии паров топлива и окислителя к микропламени, т. е. имеем режим диффузиоииого горения, когда [c.412]

В детонационных волнах в газовзвесях с лидирующим скачком режим недосжатой детопацип (участок djD), связанный с необходимостью перехода скорости газа в зоне горения через скорость звука, не реализуется. Для медленных скоростей реакции это утверждение практически очевидно. В этом случае под действием межфазных сил трения и теплообмена формируется релаксационная ударная волна (переход из / в е), а затем система вдоль [c.428]

Как и в газовой детонации (Г. Г. Черный, 1967), выход на режим стационарной детонации в аэровзвеси происходит асимптотически. Примем за расстояние перехода горения в стационарную детонацию расстояние х = L, при котором отличие расчетной скорости волны от скорости стационарной детонации (5.3.9) составляет 5%. Тогда согласно расчетам для аэровзнесей пороха [c.431]

Первый — режим плавного перехода горения в детонацию — реа.иизуется, когда скелет в волие сжатия сильно разогревается, что приводит к ускорению волны горения (см. сплошную линию 2 ниже точки С па рис. 5.4.3), которая догоняет и поглощает (в точке С) волну сжатия скелета (штриховая линия 2). Образовавшаяся нестационарная детонационная волна выходит на режим стационарного распространения. Этот режим имеет место в случае пи и ой температуры воспламенения Ts- [c.438]

Третий — взрывной режим перехода горения в детонацию — реализуется, когда в процессе ускорения конвективного горения интенсивность волн сжатия скелета возрастает настолько, что частицы на ее фронте разогреваются до температур . воспламенения. Образовавшийся вторичны очаг горения (точка Е иа линии 1 на рис. 5.4.3) приводит к формировани 0 е де двух фронтов горения возвратной, или регонационной волны, распространяющейся по разогретому, уплотненному веществу, навстречу первоначальному фронту конвективного горения (точка М — точка встречи волн) и нестационарной детонационной волны, распространяющейся направо но невозмущенной среде. Этот режим имеет место np i высоких Qo и Ts. Взрывной переход горения в детонацию во взрывчатых веществах экспериментально зафиксирован в работах А. Ф. Беляева п др. (1973) Н. В. Ащепкова, [c.439]

На рис. 6.7.6 показаны динамика развития процесса распространения теплоты и выгорание реагента в случае нор-малькюго (рис. 6.7.6, а) и вырожденного режимов зажигания нагретой поверхностью. Последний режим реализуется в случае, когда температура поверхности близка к адиабатной температуре горения Тг = или превышает [c.287]

В рамках рассматриваемой математической модели I ете-рогенного воспламенения, согласно данным предыдущего анализа, нельзя получить режим равномерного распространения фронта пламени. Реальная последовательность событий при воспламенении полимерных горючих такова. Зос-ле саморазогрева (разогрева) поверхности раздела сред твердый компонент системы начинает газифицироваться, если достигается температура газификации. Затем возникает диффузионный фронт пламени и осуществляется выход на стационарный режим горения. [c.318]

Выход на режим равномерного горени я и термокинетические колебания при горении реальных реагирующих газов [c.318]

Из априорных физических соображений и данных 6.7 весь переходный процесс можно разделить на две стадии процесс образования нестационарного фронта горения, длительность которого ty, и процесс распространения нестационарного фронта горения, длительность которого Последняя стадия заканчивается выходом на режим нормальнэго распространения фронта пламени, так что полное время выхода на режим /о = 1 + 2- Под фронтом пламени, 1сак и в 6.7, будет пониматься поверхность, на которой т] 1. Следует отметить, что /2 как характеристика процесса довольно условна ввиду того, что выход на режим стационарного горения носит асимптотический характер. [c.320]

Следует ожидать, однако, что на качественную зав гси-мость величин и 4 от физических условий протекания процесса мало влияет степень близости нестационарных В5ли-чин к стационарным и введенные выше определения вполне пригодны для качественного анализа проблемы выхода на стационарный режим горения. [c.320]

Расчеты показали, что, если температура поверхности существенно меньше стационарной температуры горени Тр= Г д/ср (при г < 0,5), реализуется низкотемпературный режим зажигания, который называют также нормал -ным или индукционным (см. 6.7). Для этого режима заж1- -гания в качестве Т , выбиралась температура нагретой поверхности. [c.321]

Скорости горения, вычисленные для бинарной и многокомпонентной смеси при малых значениях времени, различаются так же сильно, как и значения времени воспламенения. Например, если для трехкомионентной горючей смеси начальная концентрация оксида углерода — 0,2658, кислорода .25I = 0,3038, а температура нагретой стенки равна 2010 К, то при начальной температуре смеси 300 К время выхода на режим горения с учетом многокомпонентной диффузии равно 3,31 10- с, а для бинарной смеси, свойства которой описываются одним бинарным коэффициентом Dig, эта величина равна 1,55-10 с. Кроме того, при учете многокомпонентной диффузии выход на режим нормального горения сопровождался затухающими колебаниями скорости горения. В то же время следует отметить, что стацио-нарнь[е значения скоростей отличались для эффективной бинарной и многокомпонентной смесей относительно мало (см. 6.13). [c.329]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...