Скорость решетки

При подборе коэффициента сопротивления решетки ио сечению на основании уравнения (4.25) для превращения равномерного профиля в неравномер)1ый против большей скорости решетка с меньшим значением [c.98]

Основные характеристики работы топки при сжигании АШ и отсевов тощего угля при номинальной нагрузке (скорость решетки 40-45 м/с, = 1,12 1,15) представлены в табл, 5,1. [c.263]

Допускается высота слоя шлака на решетке до W)mm при сжигании каменных углей и до 120 мм при сжигании бурых углей. При легкоплавкой золе (температура плавления ниже 1 050—1 070°С) толщина шлаковой подушки должна составлять 50—75 мм. Скорость движения колосникового полотна решеток обратного хода (нормально 2—5 лг/ч) устанавливается в зависимости от зольности топлива и нагрузки котлоагрегата. Максимальная скорость решетки 7 м ч. Условия горения топлива в слое в топках ПМЗ-ЛЦР и ПМЗ-ЧЦР при относительно небольшой скорости движения колосникового полотна приближается к условиям горения при забросе на неподвижную решетку. [c.66]

В топках с цепными решетками также регулируется общее количество воздуха, подаваемого под решетку. Распределение его по зонам корректируется при необходимости вручную. Скорость решетки можно регулировать автоматически, если ее привод имеет электродвигатель постоянного тока, гидромуфту или несколько скоростей при переменном токе в других случаях скорость решетки регулируется вручную. [c.260]

Увеличение скорости решетки и утолщение [c.70]

В топках для щепы шаг сводовых экранов должен быть больше, чем в топках для угля. Скорости решетки должны быть в 2 раза больше, чем при работе на угле. [c.99]

По поперечной схеме в чистом виде работает топка с цепной решеткой. За счет движения колосникового полотна механизируются две операции обслуживания топочного процесса — подача топлива в топку и удаление шлака. Регулирование тепловой нагрузки топки производится путем изменения скорости решетки и подачи воздуха (при постоянной заданной толщине слоя топлива). [c.19]

Ранее изменение скорости решетки производилось при помощи коробки скоростей. Сейчас в лучших моделях редукторов применяются цепные вариаторы. [c.75]

Поскольку в топках данного вида движение колосникового полотна необходимо лишь для удаления шлака, то оно может быть сравнительно медленным. Обычно скорость решетки составляет от 1,2 до 5 м ч (в зависимости от характеристик топлива и тепловой нагрузки топки). [c.120]

Приведенные на рис. 8-1 и 8-5 картины горения слоя в зависимости от характеристик топлива нельзя понимать, как абсолютные. Они показывают лишь влияние различных факторов на слоевой процесс. В эксплуатации можно подобрать для каждого угля наилучшие условия сжигания за счет изменения дальности заброса топлива, скорости решетки и соотношения топливо—воздух . [c.212]

Из рис. 8-14, б видно также существенное ухудшение выжига шлака при увеличении скорости цепной решетки обратного хода. Дело в том, что последние порции топлива, упавшие на слой, должны догорать на участке длиной 605 мм под передним сводом топки. Чем выше скорость движения колосникового полотна, тем меньше времени остается для догорания. Соотношения между кривыми на рис. 8-14, б, однако, нельзя воспринимать как абсолютные, здесь показана только тенденция изменения Гшл- Влияние скорости решетки может быть в [c.232]

Эти уравнения показывают, каким образом тепловыделение в гапке и режим горения (длина активной зоны I и коэффициент избытка воздуха X) связаны с регулируемыми параметрами решетки (толщиной слоя h, скоростью решетки w и подачей воздуха Ml). [c.108]

Количество подводимого топлива при условии постоянства тол. щины слоя зависит только от скорости решетки, так что [c.115]

Для возмущения изменением скорости решетки [c.115]

На основании этого уравнения легко получить передаточные функции для различных возмущений. Так, для изменения скорости решетки [c.118]

Преобразование (16.2) устраняет указанные особенности поверхности годографа скорости решетки. Величины w и задаются как некоторые параметры области годографа. Вычисление ю = Ш) У) при перестроении контура годографа по формуле (16.2) требует последовательных приближений, причем в первом приближении в правой части этой формулы принимается ха = /. Дальнейшие расчеты, производимые уже в плоскости те , никаких особенностей не представляют. [c.138]

Зададим для примера построения годограф скорости решетки (рис. 72 и 74) с величинами = 60° 2= — 65° >.,= 0,65 i—1 [c.201]

С помош ью формул (11.3) и (11.4) можно найти коэффициент скорости решетки, определяемый как отношение действительного количества движения к теоретическому [c.297]

Опыт показывает, что при нормальных скоростях решетки в пределах 2—7 м/ч зажигание топлива в большинстве случаев достаточно надежное. При этом процесс горения аналогичен горению в топке с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой. Толщина активного слоя на начальном участке решетки около 50 мм, а в части интенсивного горения около 25 мм. При этом повышение влажности топлива, как правило, приводит к утолщению слоя и ухудшению выжига шлака, что особенно заметно при влажности рабочей массы угля более 30 %.. [c.84]

Опыт показывает, что при нормальных скоростях решетки в пределах 2—7 м/ч зажигание топлива в большинстве случаев достаточно надежное. Толщина активного слоя на начальном участке решетки около 50 мм, а в части интенсивного горения около 25 мм. При этом повышение влажности топлива, как правило, приводит к утолщению слоя и ухудшению выжига шлака, что особенно заметно при влажности рабочей массы угля более 30 %. [c.34]

При работе цепной решетки регулируют толшину слоя, скорость решетки и дутье в зонах, учитывая следующее [c.236]

Иеменение нагрузки котельной при помощи главного регулятора передается в виде импульса регулирующим аппаратам отдельных котлов. В дальнейшем, количество воздуха, поступающего в топки котлов, необходимо привести в соотаетствие с новой скоростью решетки и, следовательно, с новой подачей топлива, что и происходит с помощью регулятора соотношения J0, построенного по типу фиг. 155, б. Этот последний работает под действием, с одной стороны, разности разрежений в ходах котла, т. е. под действием величины, пропорциональной количеству газов в ходах, а следовательно, и количеству поступающего воздуха, с другой стороны, под обратным действием давления воздуха, обусловленного вспомогательным вентилятором [c.236]

При повышенной влажности слой торфа, поступающего на цепную решетку, поддерживается большей толщины, что достигается перемещением отсекающей балки. При этом обязательно сохранение полной параллельности нижней полки балки и плоскости цепной решетки, без чего работа решетки резко ухудшается. Механизм подъема балки требует вниматель-ного ухода и ремонта. При изменении влажности торфа в пределах до 5% более целесообразно не перемещать балку, а соответственно регулировать скорость решетки и корректировать зонное дутье. [c.54]

Несколько иная картина горения слоя (рис. 7-27) выявлена управлением Энергоналадка при испытаниях топки системы ВТИ-Комега с длиной решетки 6500 мм под котлом паропроизводитель н о -стью 16 т1ч на печорском угле марки ПЖ. Режим работы топочного устройства Q// = = 870 тыс. ккал (м ч), скорость решетки [c.198]

Вместе с тем, если предельно снизить избыток первичного воздуха, то, несмотря на достаточное общее количество воздуха в топке, горение газов может значительно затягиваться и не заканчиваться полностью. Такой случай показан на рис. 7-31, б. При апср = 0,9 и От = 1,3 в газах на выходе из топочной камеры оставались продукты неполного сгорания (СО=1%, Н2 = 0,1% и СН4 = = 0,05%). Отсюда следует, что все же нужно более организованно использовать вторичный воздух и обеспечивать лучшее перемешивание газов. Многое зависит от размеров топочной камеры (ее длины и высоты), а также от таких факторов, как дальность заброса топлива и скорость решетки, оказывающих значительное влияние на состав газов над слоем. При одинаковом воздушном режиме топки химический недожог в одном случае может отсутствовать, а в другом случае получаться значительным. [c.204]

Спекание угля проявлялось слабо, если только не производился слишком кучный заброс топлива на переднюю часть колосникового полотна. Максимум паропроизводительности 16,8 т/ч, соответствующий теплона-пряжению зеркала горения 870 10 ккал/ м -ч), был достигнут при давлении воздуха в коробе пневмозаброса 85—90 мм вод.ст. и скорости решетки 12 ж/ч, причем толщина активного слоя составляла над первой дутьевой зоной 100—200 мм, над второй 60—ПО мм и над третьей 20—30 мм. Такой режим рекомендован для нормальной эксплуатации. [c.216]

При пробном режиме со скоростью решетки 8 лг/ч толщина слоя над первой дутьевой зоной доходила до 350 мм. Паросъем снизился до 13,6 г/ч и выжиг шлака получился неудовлетворительным (Тшл = 27%). [c.216]

Характерно, что при переходе от бурых углей к каменным необходимо утонять слой, иначе он зашлаковывается. Одновременно приходится снижать тепловую нагрузку, так как не удается должным образом сочетать четыре фактора подачу топлива, толщину слоя, скорость решетки и дутьевую форсировку слоя. [c.217]

Нарушение равновесного состояния путем изменения скорости решетки от W] до W2 вызывает изменение тепловыделения Овь, коэффициента избытка воздуха X и длины активной зоны горения I. Из уравнений Розина — Кайзера — Мондиеца следует из (6.53) [c.112]

Сперва найдем изменение активной зоны, вызванное вариацией скорости решетки. Эта зависимость может быть определена, если из предыдущих трех уравнений исключить А-1Д2 и QBbi/Qsbi [c.112]

В топках с цешными решетками быстрые изменения тепловыделения достигаются соответствующим изменением дутья установившееся изменения нагрузки требуют изменения скорости решетки или толщины слоя топлива. Взаимное согласование этих факторов зависит от конструктивных особенностей топки и является задачей регулирования (см. раздел 6.4)- [c.299]

Важной характеристикой течения является план скоростей, или годограф скоростей (рис. 11.2,6). Каждой линин тока и нзопотенциаль-ной линии соответствует в плоскости годографа геометрическое место концов векторов скорости на этих линиях, образующих также ортогональную сеть. Ее можно считать сетью некоторого течения в плоскости годографа, ограниченного геометрическим местом концов векторов скорости на поверхности профиля (вызванного вихреисточником в конце вектора скорости i на бесконечности до решетки и вихрестоком в конце вектора скорости Са за рещеткой). Точки Оь с, и Сг образуют треугольник скоростей решетки. На основании равенства расходов несжимаемой жидкости до решетки и за ней ,i sin Pi= 2i sin Pj следует, что проекции скоростей С] и Сг на нормаль к фронту (оси) решетки равны. Рассматривая годограф скорости решетки, можно прийти к заключению, что в точках спинки профиля, касательные к которым параллельны направлениям скоростей на бесконечности до решетки и за ней, скорости должны быть больше, чем соответственно i и Сг. [c.294]

Основной причиной коробления н обгорания колосников является увеличенная толщина слоя топлива, остановка решетки, сжигание многозольных рядовых топлив даже с небольшим количеством мелочи, неправильный дутьевой режим. В связи с указанным не рекомендуется в топках 4.IJP с решеткой прямого хода сжигать рядовые топлива, В пропессе наладки топки в зависимости от вида сжигаемого топлива следует выбирать оптимальную толппгну слоя, кроме того, не следует останавливать решетку (за исключением аварийных случаев), что обычно делают недостаточно опытные машинисты котлов. Все операции по изменению скорости решетки следует выполнять плавно, избегая резкого угелнчения или уменыпения скорости решетки. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...