Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Выход газов

Вместе с тем сравнительно высокий уровень коэффициента избытка воздуха в ГТУ позволяет сжигать достаточно большое количество дополнительного топлива в среде продуктов сгорания, В результате из дополнительной камеры сгорания после ГТУ выходят газы с достаточно высокой температурой, пригодные для получения пара энергетических параметров в специально устанавливаемом для этой цели парогенераторе. На Кармановской ГРЭС по такой схеме  [c.175]


Тст — температура стеики канала у выхода газа. 16В, Зак. 2590 473  [c.473]

Необходимо предусмотреть отверстия п (впоследствии заглушаемые) для выхода газов (вид б). Лучше придать верхней части отливки сводчатую форму (вид в), обеспечивающую выход газов через верхний знак.  [c.65]

Положительное влияние вакуума на качество сварных соединений выражается в том, что значительно ускоряются и облегчаются процессы выхода газов и диссоциации оксидов не только в поверхностных, но и из внутренних слоев металла. Удаление кислорода и азота из сварочной ванны при электронно-лучевой сварке происходит тем полнее, чем больше упругость диссоциации оксидов и нитридов. Так, при сварке меди, кобальта, никеля в камере с разрежением 6,5-10 Па обеспечивается диссоциация оксидов этих металлов. Также диссоциируют нитриды алюминия, ниобия, хрома, магния, молибдена и некоторых других металлов с высокой упругостью диссоциации нитридов.  [c.401]

Часто бывает заданным статическое давление на выходе из диффузора р4 (например, при выходе газа из эжектора с дозвуковой скоростью в атмосферу или в резервуар с постоянным давлением). В этом случае удобно выразить расход газа в выходном сечении диффузора через статическое давление р4 и газодинамическую функцию у к) (см. гл. V). При этом вместо уравнения неразрывности (21) получим  [c.514]

Отсюда можно заключить, что техническая работа газа при адиабатном расширении определяется изменением его энтальпии в процессе расширения, причем /i — начальная энтальпия газа при входе его в машину (турбину), а /г — конечная энтальпия при выходе газа после адиабатного расширения.  [c.91]

Применяем уравнение энергии в форме давлений с выделением гравитационного члена (271). Первое сечение берем перед трубой, где Рыт О, а второе — в месте выхода газа из дефлектора, где создается разрежение, т. е. отрицательное манометрическое давление. Уравнение энергии для данной задачи примет вид  [c.228]

Степень реактивности р, окружная скорость на середине лопатки и, относительная скорость входа газа на лопатки Wj, относительные скорости выхода газа из канала между рабочими лопатками в активной и реактивной ступенях ц>2, абсолютная скорость выхода газа из канала между рабочими лопатками j, угол входа газа на рабочую лопатку угол наклона абсолютной скорости выхода газа из канала между рабочими лопатками 2 и работа 1 кг газа определяются по формулам для паровых турбин (см. 3.1).  [c.146]


Задача 4.2. Определить относительные скорости входа газа на лопатки и выхода газа из канала между рабочими лопатками в активной ступени, если известны располагаемый теплоперепад в ступени турбины Ао = 200 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины п=3000 об/мин и скоростной коэффициент лопаток iA = 0,87.  [c.148]

Задача 4.3. В активной ступени газ с начальным давлением />0 = 0,29 МПа и температурой /о=800°С расширяется до ] = 0,15 МПа. Определить абсолютную скорость выхода газа из канала между рабочими лопатками и построить треугольник скоростей, если скоростной коэффициент сопла ср = 0,95, скоростной коэффициент лопаток j/ = 0,il, угол наклона сопла к плоскости диска aj = 15°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл u/ i = 0,44, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 1 —5°, показатель адиабаты / =1,34 и газовая постоянная R = = 288 Дж/(кг К).  [c.148]

Относительная скорость выхода газа из канала между рабочими лопатками, по формуле (3.7),  [c.149]

Угол наклона абсолютной скорости выхода газа из канала между рабочими лопатками, из соотношения (3.10),  [c.150]

Задача 4.6. Определить работу 1 кг газа на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад Ao=110 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,965, скоростной коэффициент лопаток ф = 0, 6, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл u/ i = 0,44, угол" выхода газа из рабочей лопатки равен углу входа газа на рабочую лопатку 2 = 1 = 22° и степень реактивности ступени р = 0,5.  [c.150]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К).  [c.151]

Конструкция отливки должна позволять изготовление литейной формы с минимальным числом разъемов. Конфигурация и расположение стержней в форме должны обеспечивать свободный выход газов из стержней. Число стержней в форме должно быть минимальным  [c.73]

При проектировании расположения отверстий (окон) в стенках литых заготовок необходимо сразу же оценить возможность изготовления стержней в этом месте, надежного крепления их в форме и выхода газов из стержня.  [c.79]

В зависимости от давления подаваемого газа горелки делятся на горелки низкого (до 2000 Па) и среднего давления (до 70000 Па). В газовых горелках скорость выхода воздуха 20...35 м/с, выхода газа  [c.247]

Скорость выхода воздуха в газовых и газомазутных горелках принимается равной 20—35 м сек, скорость выхода газа из щелей 25— 150 м сек.  [c.280]

При выходе газа на поверхность двухфазного динамического слоя разрыв оболочек газовых пузырей в случае чистой жидкости совершается практически мгновенно. Поэтому такой динамический двухфазный слой существует лишь в процессе движения. Прекращение подачи газа в слой жидкости, т. е. отсутствие расхода легкой фазы, приводит к превращению двухфазного динамического слоя в однофазный через малый промежуток времени. Последний равен сумме времени подъема пузырьков через слой жидкости и очень небольшого времени жизни пузырьков на его поверхности.  [c.72]


МПа. Клапан 15 устроен таким образом, что при подаче газа в камеру он автоматически закрывается, препятствуя выходу газа в атмосферу. Под действием накапливаемого газа поршень опускается. Газ из камер 10 и И при необходимости выпускается через электромагнитные клапаны 17 и 18 соответственно.  [c.138]

Устройство доменной печи и ее работа. Доменная печь (рис. 2.1) имеет стальной кожух, выложенный внутри огнеупорным шамотным кирпичом. Рабочее пространство печи включает колошник 6, шахту 5, распар засыпной аппарат 8, через который в печь загружают шихту (о(рлюсованный агломерат и окатыши). Шихту взвешивают, подают в вагонетки 5 подъемника, которые передвигаются по мосту 12 к засыпному аппарату 8 и, опрокидываясь, высыпают шихту в приемную воронку 7 распределителя шихты. При опускании малого конуса J0 засыпного аппарата шихта попадает в чашу /1, а при опускании большого конуса 7<3 — в доменную печь, что предотвращает выход газов из доменной печи в атмосферу. Для равномерного распределения шихты в доменной печи малый конус и приемная воронка после очередной загрузки поворачиваются на угол, кратный 60 .  [c.24]

На рис. 80 показаны варианты крепления массивного стержня, образующего полоств цилиндрической корпусной детали. Расположение знаков в плоскости А — А разъема формы (вид а) не обеспечивает выхода газов из стержневой с.меси. При расположении знаков в нижней полуформе (вид а) стержень не укреплен против всплывания выход газов не обеспечен. В правильной конструкции в стержень зафиксирован знаками во всех наиравлениях верхние знаки вместе с тем обеспечивают вентиляцию стержня. Для устойчивого крепления стержня следует предусматривать несколько попарных знаков по периферпн (лучше всего три). Для облегчения выбивки стержневой массы целесообразно располагать знаки попарно но одной оси. В деталях со стержнями большой протяженности отверстия под знаки следует размещать в шахматном порядке (как показано на виде е).  [c.69]

Форма отливки должна обеспечивать всплывание неметаллических включении II выход газов, выделяющихся при остывании отливки в результате понижения растворимости газов в металле с уменьшением его техь пературы.  [c.84]

Интересным случаем собственных колебаний являются колебания газа, находящегося в сосуде, в котором имеется маленькое отверстие (такой сосуд называют резонатором). В замкнутом сосуде наименьшая из собственных частот, как мы знаем,— порядка величины с/1, где I — линейные размеры сосуда. При наличии же маленького отверстия появляется новый вид собственных колебаний со значительно меньшей частотой. Эти колебания связаны с тем, что если между газом внутри и вне сосуда появляется разность давлений, то эта разность может выравниваться посредством входа и выхода газа из сосуда наружу. Таким образом, П0ЯВЛ.ЯЮТСЯ колебания, сопровождающиеся обменом газа между резонатором и внешней средой. Поскольку отверстие мало, то этот обмен происходит медленно поэтому период колебаний велик, а частота соответственно мала (см. задачу 2). Что касается обычных колебаний, имеющихся в замкнутом сосуде, то их частоты под влиянием наличия малого отверстия практически не меняются.  [c.377]

Так, например, для получения максимальных поверхностей контакта между газом и жидкостью образуюгцихся при образовании мелкодисперсных капель (что характерно для распыливающих абсорберов), необходимо иметь минимальные скорости газа на входе в контактное устройство и максимальную на выходе. В трубчато-пластинчатой тарелке это может быть достигнуто путем уменьшения площади сечения между верхними пластинами по сравнению с аналогичной площадью между нижними пластинами, т.е./з [c.305]

Задача 4.4. В реактивной ступени газ с начальным давлением />0 = 0,29 МПа и температурой /о=820°С расширяется до 2 = 0,15 МПа. Построить треугольник скоростей, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,965, угол наклона сопла к плоскости диска t = T, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,Ю5, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл и/с, = 0,5, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 20°, степень реактивности ступени р = 0,48, показатель адиабаты к=, ЪА и газовая постоянная Л = 288 ДжДкг К).  [c.149]

Задача 4.7. В активной ступени газ с начальным давлением >о = 0,18 МПа и температурой /о=650°С расширяется до />1 = 0,1 МПа. Определить относительный кпд на лопатках, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,97, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл u/ i = 0,5, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 — 21°, показатель адиабаты f =l,35 и газовая постоянная i =288 ДжДкг К).  [c.150]

Рассмотрим плоскопараллельный поток рабочего тела, который проходит через рабочие лопатки турбины (рис. 97). Безударный вход газа (пара) на рабочие лопатки обеспечивается входом его под углом к направлению вращения лопаток и. На входе рабочее тело имеет относительную скорость w . Выход газа осуществляется с относительной скоростью Шз под углом Ра-Усилие потока, действующего на рабочую лопатку в направлении U, создает полезный крутящий момент наУвалу турбины, а усилие потока в направлении z через диск и вал турбины передается на упорный подшипник.  [c.219]



Смотреть страницы где упоминается термин Выход газов : [c.179]    [c.290]    [c.65]    [c.65]    [c.403]    [c.377]    [c.59]    [c.200]    [c.200]    [c.200]    [c.200]    [c.200]    [c.200]    [c.259]    [c.151]    [c.190]    [c.242]    [c.304]    [c.241]   
Смотреть главы в:

Основы конструирования. Кн.2  -> Выход газов



ПОИСК



408—410, 420 — Выход

Выход на режим равномерного горения и термокинетические колебания при горении реальных реагирующих газов

Выход сухих продуктов сгорания газов

Газовые испарители. Экономайзеры высокого давления на выходе газов из агрегата

Газораспределительные устройства роль скорости выхода газа

Газы генераторные - Выход

Газы генераторные - Выход интенсивности газификации

Газы на выходе из топки - Номограммы

Движение газа вне выпуклой поверхности. Обтекание угла, большего чем Выход из отверстия. Движение внутри трубы Сопло Лаваля

Квантовый выход фотоионизации инертных газов

Колёса Скорость газа на выходе радиальная

Колёса Скорость газа на выходе центробежна

Методы использования периодических выходов горючих газов

Мущинкин А.З., Беляев Е.А., Бутусов Д.С. Пульсация потока газа в технологических трубопроводах на выходе КС и в линейной части магистрального газопровода

Нормы выхода ацетилена из карбида кальция и характеристика углекислого газа

Определение Скорость газа на входе и выходе

Определение температуры газов иа выходе из топки

Определение угла выхода из решетки при обтекании ее газом со сверхзвуковой скоростью

Сопротивление поворота газов на выходе из топочной камеры

Температура газов на выходе из активной зоны

Температура газов на выходе из топк

Температура газов на выходе из топки

Температура газов на выходе из топки. Приближенное аналитическое решение

Температура газов на выходе из топочного устройства

Течение газа с трением в цилиндрической трубе при заданном отношении давлений на входе и выходе



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте