Поверхность экранная

Почему недопустимо осаждение накипи на внутренней поверхности экранных труб котла [c.166]

В том случае, когда между источниками I и точкой наблюдения имеются непрозрачные экраны с отверстиями, действие этих экранов может быть учтено следующим образом. Мы выбираем поверхность 5 так, чтобы она всюду совпадала с поверхностью экранов, а. отверстия в них затягивала произвольным образом, выбранным в зависимости от разбираемой проблемы. На поверхности непрозрачных экранов амплитуды вспомогательных источников должны считаться равными нулю на поверхности же, проходящей через отверстия экранов, амплитуды выбираются в согласии с постулатом Френеля, т. е. так, как если бы экран отсутство- [c.152]

Установим теперь между поверхностями экран в виде тонкого металлического листа. Температура на обеих сторонах экрана будет одинаковая Т , коэффициент излучения обеих поверхностей экрана для простоты также примем одинаковым и равным коэффициенту излучения поверхностей I и II. Тогда приведенный коэффициент излучения между каждой из поверхностей I и II и соответствующей поверхностью экрана будет равен I 1, определяемому по формуле (7-16). [c.260]

ИЯ теплового напряжения поверхности экранов ИЯ МВт/м [c.68]

Эффективная лучистая поверхность экранов ( 5 )эф = от <Фор 4" ( Р — ) Рс. ср> [c.187]

Обычно при расчете ширм учитывают теплоту, воспринимаемую дополнительными поверхностями экранов и потолочных [c.211]

Перенос вещества из продуктов сгорания на поверхность экранных труб происходит по инерции, за счет диффузии либо под воздействием электростатических сил. В первом случае частицы золы, имеющие большую инерцию, выходят из потока при его искривлении или из-за пульсации и крупномасштабной турбулентности среды внутри топочной камеры и ударяются о поверхность труб. Во втором случае частицы золы и пары минеральных компонентов передвигаются турбулентно к поверхности в результате броуновского движения либо термодиффузии через пограничный слой. [c.38]

Для определения радиационной поверхности экранов должны быть известны площади стен, на которых расположены экраны (/7 ), и отношения шагов экранных труб к их диаметру (5), [c.6]

Радиационная поверхность экранов составит [c.8]

Повышение концентрации нитритов и нитратов в значительной степени нейтрализовалось усиленным сульфитированием питательной воды котлов среднего давления. Осмотр и анализ состояния поверхности экранных труб практически не обнаружили характерных для нитритной коррозии поражений металла. [c.233]

Изучение большого количества случаев пароводяной коррозии металла барабанных котлов показывает, что при высоких местных тепловых нагрузках поверхностей нагрева, составляющих 1680—2100 МДж/(м2-ч) [400— 500 тыс, ккал/(м2 ч)], экранные трубы могут работать при нестабильном режиме кипения, т. е. с кратковременным переходом на пленочный режим кипения. На поверхности экранной трубы при этом появляется паровая прослойка (пленка пара), которая сравнительно быстро может быть смыта потоком воды. При наличии паровой прослойки металл трубы имеет температуру, превышающую температуру насыщения среды на 100—200°С при смыве паровой прослойки стенка трубы охлаждается пароводяной смесью. Таким образом, металл трубы работает в условиях резких колебаний температуры. Температурная неравномерность на поверхности металла вызывает разрушение магнетитовой защитной пленки и создает благоприятные условия для протекания процессов коррозии под действием чистой воды. [c.264]

При сжигании каменного угля ( н = 29,8 Мдж/кг) объем топки котла К-50-40 равен 238 ж , а лучевоспринимающая поверхность экранов = 224 м (степень экранирования = 0,97). Экраны разделены на десять самостоятельных циркуляционных контуров (по числу монтажных блоков). Энерговыделение топочного объема равно 168 квт/м . [c.25]

Топочная камера котлоагрегата Т-50-14 (рис. 1-10) объемом 207 экранирована трубами диаметром 60 мм. Полная лучевоспринимающая поверхность экранов составляет 200 м . Расчетный коэффициент полезного действия котла т к. а = 87,2%. При номинальной производительности (расход фрезерного торфа 4,58 кг сек) температура уходящих [c.27]

Лучевоспринимающая поверхность экранов [c.69]

На внутренней поверхности экранных труб, расположенных в пятне коррозии, во время массовых повреждений был обнаружен слой окислов железа, достигавший [c.14]

При чистой внутренней поверхности труб нижней радиационной части в районе максимальных тепловых потоков на наружной поверхности экранных труб 0 32Х 14 [c.14]

Периодические химические промывки для удаления окислов железа с внутренней поверхности экранных труб. [c.20]

С высокотемпературной коррозией экранов приходится сталкиваться при сжигании не только АШ, но также и других углей. Так, коррозия наружных поверхностей экранных труб отмечалась на парогенераторах сверхвысокого давления ТП-240-1 после четырех лет эксплуатации при сжигании пыли подмосковного бурого угля. [c.36]

Под слоем отложений на внутренней поверхности экранных труб в контакте с котловой водой развивается так называемая подшламовая коррозия. Примеры такого поражения приведены на рис. 29,а и б. [c.81]

В СССР интенсивная коррозия разрушает поверхности экранных труб. Она впервые была обнаружена на двух электростанциях на котлах ТП-230-2, сжигающих антрацитовый штыб, после 4 лет эксплуатации. Наруж- [c.321]

На котлах сверхкритического давления ПК-39 при сжигании пыли антрацитового штыба также отмечалась интенсивная коррозия экранов средней радиационной части. В этом случае температура наружной поверхности экранов еще выше, чем в котлах высокого давления. Существенную роль в ускорении коррозии играют тепловые потоки чем они выше, тем больше градиент температуры по толщине наружных отложений, тем больше вероятность образования жидкого расплава в отложениях. [c.322]

Опыт эксплуатации электростанций, на которых были установлены барабанные котлы с рабочим давлением 140 ат, показал, что случаи загрязнения отложениями внутренних поверхностей экранных труб, особенно в солевых отсеках, — явление распространенное. В резуль- [c.340]

Коэффициент теплопередачи в экранах в несколько раз больше, чем в парогенерирующих трубах, расположенных в газоходах парогенератора. Следовательно, в целях интенсификации процесса теплопередачи в парогенераторе необходимо увеличивать поверхность экранов за счет пучков парогенерирующих труб. [c.281]

Кроме непрерывной продувки, производят также периодическую продувку из нижних коллекторов экранов. Таким образом удаляют шлам. Режим продувок регламентируется качеством воды и рабочими параметрами среды. Нарушение режима или полное исключение периодической продувки может привести к прикипа-нию шлама к поверхностям экранных труб холодной воронки. [c.153]

В бо.аьшинстве топок, за исключением топок циклонного или вихревого типа, передача теплоты рабочему телу, движущемуся в трубах, осуществляется благодаря лучистому отводу теплоты 01Г высокотемпературных продуктов сгорания к поверхностям экранов. Ввиду малой скорости продуктов сгорания в радиационном газоходе конвективной составляющей теплового потока обычно пренебрегают. Излучательная способность факела в основном определяется составом продуктов сгорания и температурным уровнем процесса горения. Наибольшей излучательной способностью обладает пламя мазутного факела. На начальной стадии процесса горения мазута наблюдается образование большого количества частиц сажи. Обычно такой факел называют светящимся. Наименьшее излучение у факела, состоящего из трехатомных газов СО2 и Н2О, получаемого при сжигании газа. Такой факел называют несветящимся. [c.178]

Во многих теплообменных устройствах современной энергетики и ракетной техники поток теплоты, который должен отводиться от по- верхности нагрева, является фиксированным и часто практически не зависит от температурного режима теплоотдающей поверхности. Так, теплоподвод к внешней поверхности экранных труб, расположенных в топке котельного агрегата, определяется в основном за счет излучения из топочного пространства. Падающий лучистый поток практически не зависит от температуры поверхности труб, пока она существенно ниже температуры раскаленных продуктов сгорания в топке. Аналогичное положение имеет место в каналах ракетных двигателей, внутри тепловыделяющих элементов (твэлов) активной зоны атомного реактора, где происходит непрерывное выделение тепла вследствие ядерной реакции. Поэтому тепловой лоток на поверхнасти твэлов также является заданным. Он является заданным и в случае выделения теплоты при протекании через тело электрического тока. [c.322]

При этом большую роль, но всей вероятности, играет образование систем FeO—FeS, FeS—S и FeS—Fe, которые являются переходными в окислении суль фидов и имеют температуры плавления ниже 1000 °С. При попадании сульфида железа на поверхность экранных труб в ходе его окисления образуется одна из. форм оксидов железа. Очевидно, что при использовании газовой сушки топлива концентрация кислорода и температура в топочной камере ниже, чем при воздушной сушке. Поэтому во втором случае в топочном пространстве имеются более благоприятные условия для окисления сульфидной серы и уменьшается потенциальная возможность ее попадания на поверхность. [c.39]

При обмывке экранов (радиационного пароперегревателя) пылесланцевого котла ТП-Ш1 (паропроизводительность 640 т/ч, давление пара 14 МПа, поперечные размеры топки 8,7X15 м) водой из дальнобойных аппаратов с линейным перемещением сопла диаметром 20 мм и при давлении воды перед аппаратом 0,3—0,35 МПа максимальный перепад температуры на наружной поверхности трубы не превышает Д м=120—130 К, а среднее значение составляет 92 К [180]. Среднее время достижения максимального перепада температуры на наружной поверхности трубы, начиная с момента соприкосновения ее с водой, составляет примерно То =0,3 с. Расстояние измерительных температурных вставок от выходного сечения сопла при этом было от 9 до 12 м. Максимальные перепады температуры на наружной поверхности экранных труб на котле, сжигающем назаровский бурый уголь П-49 (паропроизводительность одного корпуса 800 т/ч, СКД, поперечное сечение топки 8,2x20 м) при такой же системе очистки и при сопле диаметром 10 мм и давлении воды перед аппаратом 1,0— [c.211]

Результаты исследования трещинообразования на поверхности экранных труб из сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР в котле сверх-критических параметров пара при применении циклической водной очистки рассматриваются в [195]. [c.243]

Сульфидная коррозия в дымовых газах наблюдается при концентрациях сероводорода 0,01—0,2 %. Зондирование топочного пространства показало, что в неблагоприятных случаях вблизи поверхности экранов пылеугольных котлов содержание кислорода снижается с 2,0 до 0,2 %, а содержание оксида углерода и сероводорода увеличивается с 2,6 до 8,2 и с 0,013 до 0,066 % соответственно [21. При этом наблюдалось увеличение скорости коррозии труб из стали 12Х1МФ с нескольких десятых до 5—6 мм/год. В результате коррозии происходит существенное утонение стенки труб с огневой стороны, что приводит к их разрыву (из-за соответствующего роста напряжений) через 23—24 тыс. ч эксплуатации. Сероводородная коррозия сопровождается образованием на поверхности труб из перлитных сталей двухслойной пленки, наружная часть которой состоит из оксида железа FejOg, а внутренняя — из сульфида железа FeS. Влияние сероводорода увеличивается при повышении температуры до 550 °С, а затем уменьшается из-за его разложения (рис. 12.2). Скорость сероводородной коррозии возрастает линейно с увеличением концентрации сероводорода в дымовых газах (рис. 12.3). Экспериментально обнаружен линейный рост концентрации сероводорода в топочных газах при увеличении соотношения СО (СО + СО ). Отрицательное воздействие сероводорода проявляется не только в усилении коррозии металлических поверхностей, но и в постепенном разрушении защищающего их огнеупорного (в частности, хромитового) слоя, который наносится на экран нижней радиационной части (НРЧ) котлов. [c.222]

Правильный выбор водно-химического режима парогенераторов. о обеспечивает малую толщину железооксидных отложений на внутренней поверхности экранных труб и, следовательно, не приводит к существенному повышению температуры их наружной поверхности и увеличению скорости высокотемпературной коррозии. В этом отношении наибольшие преимущества перед применяемыми водно-химическими режимами имеют нейтральноокислительный и комбинированный (за счет дополнительного введения аммиака в теплоноситель). Для периодического удаления с внутренней поверхности труб железооксидных отложений необходимо проведение химических промывок. [c.241]

Ка к развитие периодической трилонной обработки с концентрациями 0,2—0,3 г//сг на ТЭЦ-22 на котлах 155 кгс/см был проверен режим непрерывной микродозировки трилона Б в аминируемую питательную воду с концентрациями всего 0,3—0,5 мг кг. В результате такого режима на всех поверхностях экранов возник равномерный защитный магнетитовый слой толщиной до [c.151]

Для питания котлов употребляется конденсат турбин с добавлением дистиллята испарителей или химически обессоленной воды, а также химически умягченной воды. Котлы, в отличие от другого вида теплосилового оборудования, работают в условиях интенсивного теплового потока при одновременном высоком температурном уровне греющего агента и рабочего тела. Тепловая нагрузка наиболее теплонапряженных участков экранных труб достигает 300000 кал1м ас. Кроме того, в котле концентрируются примеси, приносимые с питательной водой, хотя бы даже они находились в ней в ионном состоянии. Эти же примеси могут осаждаться и на внутренней поверхности экранных и кипятильных труб. А так как из современных котлов испаряется огромная масса воды, то даже небольшое количество таких примесей (кислорода, окислов железа, меди и других веществ) в питательной воде может привести к вредным последствиям — возникновению коррозии, образованию накипи и загрязнению пара. Этому же способствуют температура и давление. 4тобы избежать преждевременного появления коррозии и причин, приводящих к авариям котлов, котловая питательная вода строго нормируется по отдельным показателям, а именно по содержанию [c.233]

Ускорить процесс коррозионных разрушений могут и химические факторы. Важное значение имеет чистота внутренних поверхностей нагрева котла. Загрязнения, имеющиеся на поверхности экранной трубы, могут способствовать упариванию котловой воды под слоем накипи или в толще отложений, если они имеют губчатую структуру, что особенно часто встречается у железоокис-ных и медных накипей. Ускорение коррозии экранных труб возможно также в присутствии гидратной щелочности котловой воды, особенно при ее глубоком управлении. [c.264]

Топка камерного типа объемом 284 экранирована трубами диаметром 60x3 мм из стали марки 20. Трубы заднего экрана образуют наклонный к фронту под, закрытый шамотным кирпичом. Суммарная лучевоснри-нимающая поверхность экранов равна 211 м . Экранные поверхности [c.9]

Топочная камера объемом 45 шатрового типа работает под наддувом 196 дан/м . Средняя высота топочной камеры 3,2 м. В топке установлены комбинированные газомазутные горелки, обеспечивающие быстрый переход от сжигания мазута к сжиганию газа и обратно. Стены топочной камеры экранированы трубами диаметром 38x3 млг, суммарная лучевоспринимающая поверхность экранов составляет 61 м . В задней части топки размещены иолу-радиационные ширмовые поверхности нагрева 28,6 ж из трех рядов труб. Расстояние между ширмами составляет 700 мм. Коэффициент избытка воздуха при работе на мазуте или на смеси 20% сланцевого газа и 80% природного газа принят 1,15. Энерговыделение объема топки составляет 1378 квт/м . [c.14]

Три проектировании новых мазутных парогенераторов и реконструкции уже действующих рекомендуется принимать расчетную температуру наружной поверхности экранных труб из стали 12Х1МФ не выше 545°С, если эти экраны расположены в топке в зоне максимальных местных тепловых потоков 410 кВт/м , или 350 тыс. ккал/(м2-ч) и более. Этот температурный запас необходим для компенсации повышения температуры вследствие образования слоя окислов железа на внутренней поверхности труб на протяжении межпромывоч-ного периода. [c.31]

Рис. 23. Кристаллы магнетита, образовавшиеся на внутренней поверхности экранной трубы парогенератора ПК-41, давление среды 28 МПа (280 кгс/см ), температура 385°С, (Х200) изображение получено прп помощи растрового электронного микроскопа (В. М. Зус-ман).

По измереннным значениям коэффициентов теплоотдачи рассчитывалось среднее теплопоглощение топки, которое неплохо совпадало со значением, полученным из балансовых испытаний, если в качестве теплопоглощающей поверхности экранов брать всю поверхность труб и ребер, а не проекцию их на плоскость. [c.134]

Угловой коэффициент х=0,995. Лучевоспрннимающая площадь поверхности экранов [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...