Торможение оптимальное

Характер макроструктуры потока и распределение относительной температуры торможения позволяет сделать вывод о существовании оптимального по эффектам энергоразделения угла раствора диффузорной камеры. [c.109]

Таким образом, при проектировании эжектора, который при работе на критическом режиме должен давать дозвуковой поток смеси, приведенную скорость Яз следует находить из дозвукового решения уравнения (37), т. е. так же, как и на докритических режимах. Это соответствует оптимальному режиму торможения полученного сверхзвукового потока. В выходном сечении диффузора на этом режиме получается максимально достижимое при [c.532]

Обеспечение необходимой степени защиты металла от коррозии (2) или необходимого значения коэффициента торможения коррозии (у) при такой концентрации ингибитора, при которой его применение будет экономически оправданным и целесообразным. В зависимости от области применения и стоимости ингибитора оптимальные концентрации и защитные эффекты могут изменяться в широких пределах. Так, например, ингибитор с V = 2 (2 = 50%) по эффективности будет удовлетворительным применительно к системам водоснабжения и окажется неподходящим для кислотного травления (у > 8, 2 > 87%). [c.56]

Торможение роста усталостной трещины и, как предельное проявление этого процесса, создание условий ее нераспространения имеют большое значение для конструкций, безопасных по разрушению. Рациональное проектирование таких конструкций состоит в поиске оптимального соотношения между двумя требованиями. С одной стороны, необходимо добиваться максимальной неодновременности процесса разрушения, т. е. как можно больше продлить время развития трещины. С другой стороны, необходимо добиваться максимальной одновременности процесса разрушения, т. е. как можно более полно использовать прочностные свойства материала, добиваясь наибольшей равнопрочности конструкции. Консервация усталостной трещины удовлетворяет обоим этим требованиям. [c.3]

В волокнистых и слоистых композициях сдвиговой механизм торможения трещин, имеющий место в традиционных сплавах, дополняется торможением трещин самими волокнами на поверхности ослабленного сцепления матрицы с армирующими упрочни-телями. В этих композициях выбор компонентов обусловлен получением определенной (оптимальной) степени взаимодействия с целью согласования высокого предела прочности с повышенной вязкостью разрушения. [c.6]

Для нахождения оптимального варианта сочетания параметров привода машины использован метод ЛП-поиска [5] по следующим критериям качества в рен име торможения — по ми- [c.69]

В книге рассмотрены различные задачи прикладной механики в приложении к расчету конкретных машин в наиболее типичных режимах эксплуатации при запуске, торможении и установившемся режиме работы. Даны рекомендации но выбору расчетных методов определения статических и динамических усилий, приведен ряд вариационных и экстремальных задач прикладной механики машин с подробными решениями, позволяющими выбрать оптимальные режимы работы. [c.2]

Таким образом, построенная математическая модель (уравнения (5)—(10)) с учетом области а,, (а) позволяет а) произвести более тщательный расчет динамики этого механизма уше на стадии проектирования б) оптимальным образом подобрать параметры системы для получения требуемых характеристик в) подобрать закон торможения руки робота с целью повышения его быстродействия и точности позиционирования. Полученная модель может служить основой для разработки диагностических моделей робота. [c.73]

О выборе оптимальных режимов разгона и торможения графических построителей, работающих от ЭЦВМ. Г у с е в А. П., Р а п о п о рт Г. Н. Сб. Автоматизация операций проектирования процессов машиностроения , изд-во Наука , 1970. стр.84—87. [c.190]

Для выяснения характера потока в гидротурбине при различных равновесных режимах, из которых могут быть составлены переходные процессы, с помощью шаровых зондов измерялись значения скоростей и давлений в сечениях перед рабочим колесом и за ним. Наибольшее внимание, учитывая достаточную изученность потоков в оптимальных режимах [5], обращалось на исследование режимов, близких к разгонным, и режимов гидравлического торможения (насосные режимы). Были исследованы модельные блоки с колесами различной быстроходности. [c.270]

Для каждого из выбранных значений безразмерной массы подвижных частей N может быть найдено оптимальное значение безразмерной площади сечения выхлопного воздухопровода oj = = соо, при котором торможение производится в наивыгоднейшем режиме, так что поршень подходит к передней крышке без удара [c.209]

Необходимым условием интенсификации машин с гидроприводом является наличие устройств, обеспечивающих безударное торможение при минимальной затрате времени (оптимальный закон торможения). Большое внимание уделяется исследованию торможения гидроприводов станков, прокатных станов, экскаваторов и других машин [2, 4, 7, 9—11, 15, 18, 20, 21, 28, 29]. [c.294]

Таким образом, регулируя выдержку времени ЭРВ, можно в широких пределах изменять Ар , т. е. моделировать различные коэффициенты передачи системы двигатель — редукционный клапан. При изменении давления изменяется и начальная скорость к моменту торможения ро, что видно из выражения (4). Последнее реализовано на нелинейном блоке типа ВП-ЗА значение Vq автоматически задавалось в [качестве начального условия на интегратор У1. В процессе исследования анализировалась динамика системы автоматической синхронизации при отклонении режима работы подающего аппарата от оптимального, полученного в результате расчета. [c.335]

Безусловно, в данной работе не отображено всех аспектов математического моделирования ЦН. Так остались нерассмотренными вопросы моделирования кавитационных процессов, гидравлического торможения, синтеза оптимальных конструкций машин и т.д. Однако автор прогнозирует результативное решение и этих задач с позиций электрогидравлической аналогии, а также высказывает сердечную благодарность всем рецензентам и коллегам за полезные замечания и советы, надеется на конструктивные отзывы и пожелания читателей, которые просит посылать по адресу [c.6]

Непосредственные потребители теплоты в зданиях — жильцы. В настоящее время они также не заинтересованы в экономном расходовании теплоты как на цели отопления, так и горячего водоснабжения. Таким образом, возникает мощный фактор торможения для внедрения современных методов оптимального управления. [c.41]

Как видно из осциллограмм на рис. 7, а и в, при выбранных оптимальных параметрах следящего дроссельного гидропривода максимальные давления, возникающие в полостях цилиндра в период торможения, обычно незначительно превышают номинальные значения. [c.53]

Все это нельзя осуществить при дросселе постоянного сечения, т. е. нельзя получить одновременно оптимальную величину времени открытия и опускания клапана при одновременно оптимальных условиях торможения. Из-за этого клапаны, построенные по такой схеме, либо перегружаются, либо допускают понижение давления ниже давления настройки в момент закрытия. У клапанов по рис. 1 на регулятор давления действует пониженное давление на величину перепада в дросселе уменьшить перепад нельзя, так как уменьшается чувствительность. Даже чтобы достичь той чувствительности, которую имеют существующие клапаны, необходимо применять грибок, усложняющий их конструкцию. Клапаны по схеме рис. 1, а недостаточно герметичны, так как запирающим элементом в них является золотник, который в процессе работы изнашивается, а вначале требует тщательной отделки поверхности и высокой точности. Переливной золотник мало технологичен, так как наличие грибка, необходимого для большей величины подъемной силы при малом допустимом перепаде, заставляет производить его посадку в корпус по двум точно выполненным поверхностям разного диаметра, что при массовом выпуске аппаратуры представляет определенные трудности, а в процессе работы создает возможность заедания и перекосов. [c.67]

Автоматы торможения. Как показывает эксперимент, выдержать вручную оптимальную программу торможения почти нельзя это может сделать только автомат торможения. [c.41]

Оптимальное торможение. Для оптимального торможения без использования автомата торможения необходимо по мере уменьшения скорости увеличивать давление в тормозах, стараясь не допустить юза. [c.41]

Для образования косых скачков используются осесимметричные или плоские поверхности торможения с изломами образующих. Интенсивность отдельных косых скачков и соответствующие им значения коэффициентов Ог зависят от выбора углов р, излома образующей поверхности торможения. При заданном числе М полета и заданном числе скачков уплотнения эти углы могут быть подобраны таким образом, чтобы коэффициент От достигал наибольшего возможного значения. Системы скачков, удовлетворяющие этому условию, получили название оптимальных. [c.260]

Рис. б. Оптимальная виброизоляция при торможении падающего тела [c.296]

Оптимальные (с точки зрения торможения дислокаций) условия расстояния между частицами 0,1 мкм, размер частиц 0,01 мкм. [c.106]

Тормозной импульс, переводящий корабль на околоземную круговую орбиту, будет различным в зависимости от высоты орбиты при одной и той же межпланетной траектории возврата. Например, при возврате с Марса по полуэллиптической (гомановской) траектории необходим тормозной импульс 3,7 км/с, чтобы перевести корабль на низкую (около плотных слоев атмосферы) орбиту. Перевод на более высокие орбиты требует меньшего торможения. Оптимальной одноимпульсной круговой орбитой для скорости входа в сферу действия Земли 2,945 км/с, соответствующей такой траектории возврата, является орбита на высоте 85 544 км (согласно формуле (24) в 7 гл. 13). Тормозной импульс, равный местной круговой скорости, составит 2,1 км/с, что даст выигрыш по сравнению с низкой орбитой на 3,7—2,1 = 1,6 км/с [4.5]. [c.445]

Уравновешенность или неуравновешенность нервных процессов показывает связь возбуждения и торможения Оптимальным является равновесие между нервными процессами возбуждения и торможения. В этом случае человеку легко действовать в любой обстановке. Плохо, если человек неуравнрвешен, т. е. если у него возбуждение сильнее торможения. Неуравновешенные машинисты очень часто совершают ошибки, особенно после разговора с диспетчером, имеющим подобный же тип нервной системы. Практика это подтверждает. Таким машйнистам необходимо поменьше контактировать с другими участниками перевозочного процесса и побольше молчать. [c.78]

Системы управления — синтез ме санизмов управления по заданному алгоритму оптимальное управление торможением приводов. [c.274]

К концу 1966 г. намного увеличилась протяженность линий, оборудованных совершенными средствами автоматики и телемеханики. Если еще в 1958 г. устаревшие (жезловая и телефонная) системы сигнализации и связи использовались более чем на двух третях железнодорожной сети, то в 1966 г. они оставались лишь на 17% общей длины сети в пределах малодеятельных линий и ветвей, уступив место полуавтоматической блокировке, автоматической блокировке и диспетчерской централизации. С 1958 г. сначала на подмосковном участке Кунцево—Усово и затем на кольцевой линии Московского метрополитена и на 90-километровом участке Москва—Клин ведется отработка электронных систем автоматического управления локомотивами и моторвагонными секциями. В 1961 г. успешно прошла эксплуатационные испытания установка автоматического роспуска составов и торможения на станционных сортировочных горках и подгорочных путях с использованием радиолокационных и счетно-решающих устройств. Наконец, в последнее время готовится к вводу в опытную эксплуатацию система автоматического диспетчерского регулирования движения поездов, основанная на применении электронных вычислительных машин и имеющая назначением оптимальное решение задач регулирования при нарушениях установленного графика движения [16, 23]. [c.214]

Коэффициент трения накладок, уже обгоревших в процессе работы, значительно выше, чем у нового сырого материала. Поэтому, чтобы получить с первых же торможений высокое значение коэффициента трения, следует провести термообработку материала Ретинакс , заключающуюся в нагревании поверхности трения материала до 400—420° С (т. е. до начала выгорания легких составляющих фенолформальдегидной смолы) без свободного доступа окисляющей среды (например, в песке) до прекращения обильного дымовыделения [193]. Хотя Ретинакс при нагреве выше 450° С и не сгорает, но интенсивность его изнашивания резко возрастает. И все же в тормозных узлах с температурой 1000, 600 и 400° С износостойкость колодок из материала Ретинакс выше, чем износостойкость других видов фрикционных материалов, соответственно в 3, 6 и 10 раз. Прирабатываемость колодок из Ретинакса несколько затруднена вследствие его высокой износоустойчивости и изменения фрикционных свойств неработавшего материала под действием температуры (в связи с падением коэффициента трения). Поэтому в случаях применения указанного материала необходимо добиваться возможно более полного прилегания колодок к тормозному шкиву, протачивая для этого шкив и колодки. Для получения оптимальной прира-батываемости пары трения и получения максимальных начальных значений коэффициента трения рекомендуется [181] наносить на поверхность трения металлического элемента пары мягкий теплопроводный слой. В настоящее время исследовательские работы по изучению свойств Ретинакса широко ведутся в различных областях машиностроения и диапазон тормозных устройств с использованием этого материала непрерывно расширяется. Широкая экспериментальная проверка Ретинакса на тормозах шагающих экскаваторов, где температура нагрева достигает 360° С при давлении 7—12 кПсм и где за одно торможение выделяется до 660 ккал (работа торможения примерно равна 2,6-10 кГм), показала значительное преимущество его перед другими существующими типами фрикционных материалов как по износоустойчивости, так и по стабильности величины коэффициента трения. Поверхности трения шкивов тормозных устройств в процессе работы полировались без заметных царапин или задиров. Срок службы тормозных накладок из Ретинакса оказался в 10—13 раз выше, чем из других материалов. Хорошую работоспособность Ретинакс показал также в тормозах буровых лебедок [194], где температура достигает 600° С при давлении р = 6ч-10 кГ/см . В этих тормозах износостойкость материала Ретинакс оказалась в 6—7 раз выше, чем у асбокаучукового материала 6КХ-1. Срок службы материала Ретинакс в тормозах грузовых автомобилей оказался в 4—7 раз выше, чем у других асбофрикционных композиций. Проведенные лабораторные испытания Ретинакса в муфтах и тормозах кузнечно-прессового оборудования [192] (при р = 10ч-13 кГ/см 5.% [c.536]

Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода (рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 9 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса Шд — приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы и Шз — эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Рп и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДР,, величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 1 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях Зяб прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [c.140]

При практическом использовании предлагаемой методики часто бывает целесообразно входные воздействия (10) аппроксимировать какими-либо удобными с точки зрения реализации кривыми. В этом случае процесс разгона и торможения можно определить не как оптимальный, а как квазиоптимальный. [c.87]

Вместе с тем сложная термическая обработка позволяет получать отвечающую максимальной жаропрочности структуру сплава с оптимальными размерами и составом упрочняющей (интерме-таллидной или карбидной) фазы, характер распределения которой обеспечивает повышенную интенсивность торможения процессов деформации при сохранении необходимого уровня деформацнон ной способвдсти. [c.170]

В станках с быстрым изменением нагрузки необходимо вести осциллографическую запись потребляемой мощности и рабочих нагрузок для выявления оптимального значения мощности двигателя, момента инерции маховика и эффективности принятой схемы разгона и торможения и рекуперирования энергии. [c.668]

Для успещного выполнения процесса регенерации ионообменного материала, кроме обеспечения максимально полного контакта раствора с частицами ионита, необходимо направить ионный обмен в нужном направлении. Это зависит прежде всего от концентрации реагента в регенерационном растворе. Как уже указывалось выще, по мере прохождения регенерационного раствора через истощенный ионит раствор все в большей степени загрязняется удаляемыми из ионита вредными ионами, что приводит к торможению процесса регенерации ионита. Такой процесс своеобразного отравления регенерационного раствора можно в значительной степени ослабить, пропуская через истощенный ионит регенерационный раствор порциями с переменной концентрацией, не увеличивая при этом средний удельный расход реагента. Сначала пропускают первую порцию относительно мало концентрированного регенерационного раствора, в результате чего происходит лишь частичное вытеснение из истощенного ионита вредных катионов. Затем пропускают вторую порцию регенерационного раствора повышенной концентрации. Оптимальным решением в этих условиях является плавное изменение автоматическим регулятором концентрации реагента в регенерационном растворе. [c.105]

Расчетно-теоретические и экспериментальные исследования оказывают, что причинами дополнительных потерь кинетической энергии в реальных проточных частях на влажном паре являются 1) неравновесность процесса расширения в решетках ступени 2) появление скачков конденсации при сверхзвуковых скоростях 3) скольжение, коагуляция и дробление капель в сопловой решетке, зазоре и рабочей решетке 4) увеличение трения в пространственных пограничных слоях на поверхности лопаток, особенно значительное при наличии пленок 5) торможение капельным потоком рабочей решетки 6) специфическая конденсационная нестационарность и генерируемая в процессе конденсации турбулентность 7) увеличение утечек через надбандажные, диафраг-менные и концевые уплотнения 8) нарушение расчетного (оптимального) обтекания профилей решеток отклонение параметров в зазорах от расчетных значений 9) увеличение выходных потерь 10) эрозионные повреждения сопловых и рабочих лопаток. [c.153]

Методика решения одной из таких задач применительно к элементарному гидроприводу с дроссельным регулятором на выходе из гидроцилиндра изложена ниже. Схема гидропривода приведена на рис. 1. При изменении площади fsp рабочего окна дросселя или преодолеваемого приводом усилия возникает переходный процесс, который в большинстве технологических машин-автоматов должен быть неколебательным. В некоторых частных случаях изменения режима движения (разгон и торможение переход с холостого хода на рабочую подачу и наоборот) оптимальным является динамический процесс, протекающий при постоянном ускорении [3, 6]. [c.301]

Установлена зависимость остаточных сжимающих напряжений стали 40Х от сил деформирования при ВТМПО. Максимальные напряжения 500 МПа соответствуют оптимальной силе 550 Н, этим же условиям обработки соответствует максимальная контактная прочность. Следовательно, сжимающие остаточные напряжения в поверхностном слое оказывают благоприятное влияние на различные виды разрушающих нагрузок. Увеличивается остаточный аустенит при обработке стали У12 с деформацией 25. ..30%, что объясняется торможением роста мартенситных игл. Однако фрагментированный остаточный аустенит после ВТМПО существенно отличается по своим свойствам от аустенита, образованного обычной закалкой [11]. [c.46]

Торможение трещин ветелением. В данном методе используется склонность растущих трещин постоянно отклоняться от магистрального направления в поисках оптимального пути и ее низкая инерционность. Эти свойства делают трещину чувствительной к любому динамическому воздействию извне, которое может быть небольшим по силе и мощности. [c.280]

Результаты расчета (рис. 5.17) системы из двух скачков (косого и прямого) подтверждают, что достигает минимума при некотором значении рюпт- Так, при Xi=l,6 минимальный коэффициент 0=0,035 соответствует Рюпт=52°. В этом случае один прямой скачок дает с=0,113 (точка А на рис. 5.17), а один косой скачок при скорости за скачком, равный скорости звука (точка /) с=0,073. Отметим, что с ростом X] эффективность двухступенчатого торможения возрастает, а минимум кривых S (Pi) оказывается более пологим. Это обстоятельство позволяет выбирать оптимальные значения Pi таким образом, чтобы и статическое давление за вторым прямым скачком было наибольшим. [c.136]

К методам осаждения можно отнести также предложенный авторами [95, 96] способ получения нанокристаллических композиций из карбида вольфрама и кобальта, предназначенных для изготовления твердых сплавов. Коллоидные растворы солей вольфрама и кобальта высушивали распылением, затем полученный порошок подвергали низкотемпературному карботер-мическому восстановлению во взвешенном слое, благодаря чему сохранялась высокая дисперсность. Для торможения роста зерен и уменьшения растворимости карбида вольфрама в кобальте в смесь добавляли нестехиометрический карбид ванадия в количестве до 1 мае. %. Полученный из этой нанокристаллической композиции твердый сплав отличается оптимальной комбинацией высокой твердости и большой прочности [95—97]. [c.34]

С увеличением дозы коагулянта до оптимальной скорость хлопьеобразования и декантации гидроксидов алюминия и железа (III) возрастает. Способствует этому процессу также повышение температуры и перемешивание воды. В зимнее время при низких температурах очистка воды сульфатом алюминия протекает нез довлетворительно процессы хлопьеобразования и седиментации замедляются, хлопья образуются очень мелкие, в очищенной воде появляется остаточный алюминий (вода опа-лесцирует), что объясняется увеличением вязкости воды (вязкость воды при 1 " С примерно в 2 раза выше, чем при 30°). Во столько же раз, по Стоксу, замедляется и скорость декантации взвешенных в ней частиц, так как эти величины обратно пропорциональны друг другу. Коагулирование примесей воды в образующейся при гидролизе коагулянта коллоидной системе — самый медленный процесс, тормозящий осаждение гидроксида алюминия при низких температурах. Это объясняется тем, что при низких температурах снижаются подвижность коллоидных частиц и частота их соударений, обусловливающих агломерацию. Снижение температуры воды от 30 до 1 °С увеличивает период коагуляции примерно в 1,5 раза вследствие уменьшения кинетической подвижности примесей воды и повышения ее вязкости. Однако, подобное снижение подвижности частиц и числа их соударений полностью не объясняет наблюдаемое торможение процесса коагуляции золя гидроксида алюминия при низких температурах. По Е. Д. Бабенкову, подвижность примесей воды и продуктов гидролиза коагулянта при низких температурах больше всего снижается в результате увеличения степени их гидратации, способствующей росту размеров частиц, С возрастанием степени гидратации частиц число их соударений уменьшается, что приводит к стабилизации [c.91]

Монокристаллические отливки получают как из традиционных, так и специально разработанных для данного процесса сплавов. При создании новых сплавов для монокристаллического литья нет необходимости вводить в них элементы, упрочняющие границы зерен (С, В, Hf, Zr, РЗМ), поскольку не существует большеугловых границ. Поэтому в безуглеродистых сплавах отсутствуют карбиды и остаются только у- и у -фазы. Дальнейшее повышение стабильности сплава (т. е. повышение температур солидуса и полного растворения у -фазы) может быть достигнуто оптимальным его легированием тугоплавкими металлами (W, Та, Re, Мо) и у -стабилизаторами (Ti, Та). Это приводит к существенному торможению контролируемых диффузией высокотемпературных процессов, в том числе коагуляции у -фазы. Важная роль при легировании уделяется рению (до 3%), в основном располагающемуся в у-твердом растворе. Содержащие рений сплавы (например, ЖС36) отличаются более узким интервалом кристаллизации. Так, температуры ликвидуса, солидуса и полного растворения у -фазы в сплаве ЖС36 равны соответственно 1409, 1337 и 1295 °С. Снижение содержания хрома (а следовательно, и жаростойкости) компенсируют добавками Hf и Y, образующими на поверхности плотные жаростойкие оксидные пленки. В связи с применением направленной кристаллизации значительно расширились возможности использования экономно легированных жаропрочных сплавов на основе интерметаллида №зА1. Так, например, установлено, что отливки из этих сплавов с монокристаллической структурой и кристаллографической ориентацией [111] обладают оптимальным сочетанием физико-механических свойств при температурах до 1200 °С высокими показателями жаропрочности, термоусталостной прочности и жаростойкости. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...