Торможение двухступенчатое

Фиг. 289. Изменение тормозного момента в процессе торможения двухступенчатым тормозом.

Если тормозной момент, определенный по уравнению (102), оказывается меньше номинального значения М , определенного по формулам (95) и (98), то должно быть предусмотрено двухступенчатое торможение, при котором тормозной момент на первой ступени торможения не должен быть больше величины, определяемой по уравнению (102). Продолжительность действия первой ступени торможения выбирается такой, чтобы при подъеме номинального груза к концу первой ступени торможения наступила полная остановка машины. Торможение опускающихся грузов может заканчиваться на второй ступени, так как в этом случае не могут возникнуть чрезмерно высокие замедления. У подъемных машин со шкивами трения замедление при рабочем и предохранительном торможении не должно превышать предела, обусловленного возможностью скольжения каната. [c.364]

Приводы лифтов также могут иметь одноступенчатое или двухступенчатое торможение. Одноступенчатое торможение осуществляется действием тормозного момента механического тормоза. Тормозной момент этого тормоза определяется по рекомендуемой величине замедления, принимаемой в зависимости от скорости движения лифтов по табл. 32 [135], [139]. [c.364]

Для нормальной работы механизма поворота и создания одной и той же величины замедления при работе с различными грузами на различных вылетах тормоз этого механизма должен быть управляемым. В этом случае тормозной момент пропорционален усилию рабочего и может изменяться в весьма широких пределах и создавать плавное торможение. Для устранения толчков, возникающих при автоматическом замыкании тормоза при выводе контроллера в нулевое положение, можно рекомендовать схему управления электромагнитом тормоза, включенного независимо от электродвигателя и выключаемого с помощью специальной кнопки управления по желанию крановщика. Таким образом обеспечивается возможность свободного выбега механизма при обесточенном двигателе, и тормоз приводится в действие после значительного уменьшения скорости. Возможно также применение тормозов с двухступенчатым торможением (см. фиг. 54), при которых в первом этапе торможения развивается малый тормозной момент, обеспечивающий плавное замедление поворотной части крана, а на второй ступени с большим тормозным моментом торможение начинается только при значительном снижении скорости. [c.369]

Тормоз по рис. 10. 2, б позволяет создавать двухступенчатое торможение, т. е. сначала получить меньший тормозной момент при помощи ЦРТ, а потом больший при опускании груза, что в ряде случаев является существенным. Заметим также, что при одновременном включении обоих цилиндров, создаваемые ими тормозные моменты не складываются, т. е. опасность возникновения чрезмерных динамических напряжений не возникает. Подробно этот тормоз рассмотрен в 41. [c.345]

Принципиальная схема пневматического тормозного привода показана на рис. 10. 2, б и более подробно на рис. 10. 11. Торможение здесь может осуществляться двумя способами 1) поршнем 4 при впуске сжатого воздуха в ДРТ (рис. 10. 11, а), причем балка 3 переходит из положения I в положение, показанное на рисунке 2) грузом / при выпуске сжатого воздуха из ЦПТ (рис. 10. И, б), когда балка 3 переходит из положения / в положение IIf. Кроме того, возможен и третий способ — двухступенчатое торможение, когда впуск воздуха в ЦРТ и выпуск его из ЦПТ производятся одновременно. При этом поршень 4, поднимаясь, создает предварительный тормозной момент (первую ступень торможения). Величина этого момента регулируется специальным регулятором давления воздуха, подаваемого в ЦРТ, который управляется вручную или автоматически, причем величина тормозного момента выбирается соответствующей требуемому замедлению мащины. Процесс этот совершается весьма быстро, как показано в 39. [c.365]

Груз / рассчитан на создание большего тормозного момента, чем на первой ступени торможения, вследствие чего этот груз, опускаясь, поворачивает балку 3 вокруг точки а, опускает поршень 4, выжимая из ЦРТ воздух через регулятор давления в атмосферу, и надежно тормозит уже остановленную машину. Поэтому характер движения тормозного груза на изменении скорости машины в процессе рабочего двухступенчатого торможения не сказывается. Аналогично работают и тормозные приводы по рис. 10. 2, в и г. [c.367]

Торможение кабины лифта может быть одноступенчатым, т.е. замедление и остановка ее происходят под действием тормозного момента механического тормоза, и двухступенчатым, когда скорость движения снижается под действием тормозного [c.327]

При возникновении опасности больших ветровых нагрузок рекомендуется применять двухступенчатое торможение с выдержкой между ступенями нарастания тормозного момента, чтобы устранить излишне резкое торможение при отсутствии ветра. Для снижения динамических нагрузок допускается установка двух тормозов, замыкаемых автоматически, с запасом торможения не менее 1,1 для одного тормоза и не менее 1,25 - для другого. [c.341]

Тормоза, рассчитанные на случай остановки крана при попутном ветре, могут вызвать излишне резкое торможение при отсутствии ветровой нагрузки. Поэтому в ряде случаев находит применение двухступенчатое торможение, при котором обеспечивается плавное торможение и в случае отсутствия ветровой нагрузки. При этом общий тормозной момент Мр, определяемый по уравнению (52) с учетом ветровой нагрузки рабочего состояния и уклона пути, развивается последовательно двумя ступенями тормоза. Тормозной момент первой ступени Мх1 определяют по уравнению (52) при отсутствии ветра и при движении по горизонтальному пути. Тормозной момент второй ступени Мх2 = Мт — М х развивается тормозом с задержкой 2... 3 с после начала действия момента М . [c.400]

Если электросхемой управления приводом предусмотрена возможность торможения электродвигателем, то тормоза при отключении двигателя могут не замыкаться. Электросхема может обеспечивать наложение (снятие) тормоза добавочным аппаратом (кнопкой) при нулевом положении контроллера. Для снижения динамических нагрузок при торможении используют двухступенчатые тормоза. [c.452]

Двухступенчатая конструкция тормоза позволяет повысить плавность работы механизма. Первая ступень торможения — наложение одной колодки на шкив осуществляется при работающем электродвигателе и служит для предварительного притормаживания механизма. Вторая ступень торможения, т. е. наложение и второй колодки на шкив, выполняется при остановке электродвигателя. Совместная работа обеих колодок позволяет удерживать кран в заданном положении. На кране КБ-401 Б схемой предусмотрено положение, когда при отключении электродвигателя обе колодки тормоза остаются открытыми. Этим достигается свободный выбег крана при повороте, что обеспечивает плавную остановку и исключает раскачивание груза. [c.87]

На кронштейне имеются привалочные фланцы для крепления главной части 1 (собственно воздухораспределителя) типа КЕ-0, двухступенчатого реле давления 4 типа Ой-21, зарядного клапана 3 типа КР-1 и ускорителя экстренного торможения 5 типа ЕВ-3. Составной частью воздухораспределителя КЕз является датчик скоростного регулятора, устанавливаемого на одной из букс колесных пар и связанного с торцом шейки оси. [c.20]

Механизм передвижения выполнен с тихоходным валом по типу, приведенному на рис. 40, б. Он состоит из электродвигателя 6, при помощи муфты 5 связанного с двухступенчатым редуктором 4 концы выходного вала последнего связаны с трансмиссионным валом 3, передающим вращение на ходовые колеса. Оси этих колес опираются на роликовые подшипники, которые помещены в сварных буксах, укрепленных на концевых балках моста. Торможение моста осуществляется дисковым тормозом, установленным на первом валу редуктора. [c.188]

Слишком резкое торможение механизма подъема стрелы приводит к появлению высоких динамических нагрузок и резких колебаний, что снижает усталостную прочность элементов механизма и металлоконструкции. Для снижения динамических нагрузок рекомендуется увеличить время торможения применением тормозов с плавным (регулируемым) нарастанием тормозного момента (например, тормозов с приводом от электрогидравлического толкателя с регулируемым временем затормаживания) или применением двухступенчатого торможения, осуществляемого с помощью двух тормозов, один из которых замыкается на 2—4 с позднее другого. Этой выдержки времени можно достигнуть с помощью реле постоянного тока, питаемого от селенового выпрямителя. [c.14]

Двухступенчатое торможение может быть осуществлено также и применением специальных тормозов, подобных показанным на рис. 3.25. [c.15]

Торможение кабины лифта может быть одноступенчатым, когда остановка ее производится под действием тормозного момента механического тормоза, и двухступенчатым, когда предварительное снижение скорости движения производится действием тормозного момента двигателя с последующим замыканием механического тормоза. Тормозной момент механического тормоза при одноступенчатом торможении определяется исходя из рекомендуемого максимального замедления /, установленного Правилами Госгортехнадзора [31]. Это замедление не должно превышать при нормальных режимах работы 2 м/с для всех лифтов, кроме больничного, и 1 м/с для больничного лифта. Максимальное замедление при остановке кнопкой Стоп не должно превышать [c.18]

В некоторых конструкциях башенных кранов находят применение тормоза, обеспечивающие двухступенчатое торможение и плавную остановку поворотной части крана как при наличии, так и при отсутствии ветровой нагрузки, при работе как с грузом, [c.155]

Рис. 3.25. Тормоз двухступенчатого торможения второго типа

Рис. 3.26. Тормоз двухступенчатого торможения, выполненный на базе тормозов ТК-ВНИИПТМАШ

При двухступенчатом торможении, применяемом для снижения динамических нагрузок, рекомендуется устанавливать два тормоза один с коэффициентом запаса торможения 1,1, а другой, замыкаемый на 2—4 с позднее первого, с Нт 1,25. [c.9]

Торможение кабины лифта может быть одноступенчатым, когда она останавливается под действием тормозного момента механического тормоза, и двухступенчатым, когда предварительно под действием тормозного момента двигателя снижается скорость движения, а затем замыкается механический тормоз. Тормозной момент механического тормоза при одноступенчатом торможении определяют исходя из рекомендуемого максимального замедления а, установленного Правилами Госгортехнадзора. Оно не должно превышать при нормальных режимах работы 2м/с для всех лифтов, кроме больничного, и I м/с для больничного лифта. При остановке кнопкой Стоп замедление не должно превышать 3 м/ . Тогда допускаемое время торможения [c.10]

Рис. 2.21. Тормоза двухступенчатого торможения с приложением тормозного усилия

Коэффициент запаса торможения тормоза механизма изменения вылета стрелы должен быть не менее двух. При этом статический момент на тормозном валу, создаваемый весом стрелы, противовеса, наибольшего рабочего груза и ветром при рабочем состоянии крана (см. ГОСТ 1451—65), должен определяться в таком положении стрелы, когда величина статического момента имеет максимальное значение. При больших ветровых нагрузках рекомендуется применять двухступенчатое торможение с выдержкой времени между ступенями нарастания тормозного момента, чтобы устранить излишне резкое торможение при отсутствии ветра. [c.152]

Роторы высокоскоростных ультрацентрифуг работают в весьма широком диапазоне скоростей вращения (например, О-ь 60ООО об мин). Часто в конструкциях ультрацентрифуг применяется двухступенчатая упругая подвеска (рис. 1). Для качественного выполнения биологических экспериментов амплитуды вынужденных колебаний от неуравновешенности или автоколебаний должны быть минимальны. Особенно важно для сохранения препарата, разделенного на фракции, минимизировать амплитуды колебаний при проходе критических скоростей в режиме торможения. [c.43]

В качестве независимых переменных модели ПТУ первой схемы, сопряженные циклы которой в Т—S координатах представлены на рис. 9.1, целесообразно использовать давления торможения паровых потоков на выходе соответственно из первой P2V1 второй р4 ступеней турбины. Низкие значения коэффициентов 02 3 и 04-5 ставят под сомнение целесообразность применения двухступенчатой регенерации в ПТУ сДФС. ]з,ля строгого решения этого вопроса используем следующий прием. Будем рассчитывать эффективный КПД ПТУ первой схемы т1эф i при одноступенчатом процессе расширения на турбине 1—4, показанном штриховой [c.159]

Рассмотрим подробнее особенности работы входных устройств внешнего сжатия. Для этого обратимся к схеме течения газового потока в плоском трехскачковом воздухозаборнике (рис. 9. 11). Поверхность торможения этого воздухозаборника представляет собой двухступенчатый клин 1—2—3 с углами установки панелей Pi и 2- При их обтекании образуются косые скачки уплотнения 1—А и 2—А, в которых осуществляется торможение сверхзвукового потока. [c.268]

Результаты расчета (рис. 5.17) системы из двух скачков (косого и прямого) подтверждают, что достигает минимума при некотором значении рюпт- Так, при Xi=l,6 минимальный коэффициент 0=0,035 соответствует Рюпт=52°. В этом случае один прямой скачок дает с=0,113 (точка А на рис. 5.17), а один косой скачок при скорости за скачком, равный скорости звука (точка /) с=0,073. Отметим, что с ростом X] эффективность двухступенчатого торможения возрастает, а минимум кривых S (Pi) оказывается более пологим. Это обстоятельство позволяет выбирать оптимальные значения Pi таким образом, чтобы и статическое давление за вторым прямым скачком было наибольшим. [c.136]

Динамические нагрузки, учитываемые при расчете валов и других элементов механизма передвижения, определяются по номинальному моменту тормоза Мг и номинальному моменту электродвигателя Мдв- При этом расчетный динамический момент, отнесенный к быстроходному валу, для случая торможения определяй по зависимости Мдин.т = М- к-г, где = 2,0 - при нормально замкнутом тормозе к-г = 1,5 - при управляемом тормозе, при двухступенчатом тормозе или при применении какой-либо системы плавного торможения, а для случая пуска по зависимости Мдид.т = Л/дв Ад > где Ад = 4 -при двигателе с короткозамкнутым ротором Ад = 3 при двигателе с фазным ротором при реостатном пуске или при двигателе с короткозамкнутым ротором с регулирующим устройством Ад = 2 - при приводе с системой плавного пуска. [c.404]

Выбор тормозов. В одномоторйой планетарной лебедке (см. рис. VI.2.18) тормоз И выбирают по моменту от веса груженого грейферк на замыкающем барабане при нормативном (см. выше) коэффициенте fej, запаса торможения, ступень 1 двухступенчатого тормоза 5 — по моменту от 0,1 веса груженого грей фера на поддерживающем барабане I при к 1, его ступень 2— [c.400]

Механизм поворота имеет четыре исполнения, различающихся размерами приводных (выходных) шестерен и установленной мощностью электродвигателя. Тормоз механизма поворота оборудован двумя электромагнитами МО-100Б. Для обеспечения плавного торможения и остановки крана тормоз выполнен двухступенчатым. Каждая колодка тормоза управляется индивидуальным электромагнитом. Первая ступень торможения — наложение одной колодки на шкив — осуществляется при работающем электродвигателе и служит для предварительного притормаживания механизма. Вторая ступень торможения, т. е. наложение второй колодки на шкив, выполняется при остановке электродвигателя. Совместная работа обеих колодок позволяет удерживать кран в заданном положении. [c.33]

Тормоз механизма поворота П-3 оборудован двумя электромагнитами МО-100Б. Для обеспечения плавного торможения и остановки крана тормоз выполнен двухступенчатым. Каждая колодка тогм зэ управляется своим электромагнитом. [c.88]

Механизмы поворота П-3 имеют четыре исполнения, отличающиеся размерами приводных (выходных) шестерен и установленной мощностью электродвигателя. IV исполнение имеет большее передаточное число в редукторе. Тормоз механизма поворота П-3 оборудован двумя электромагнитами МО-100Б, Для обеспечения плавного торможения и остановки крана тормоз выполнен двухступенчатым. Каждая колодка тормоза управляется своим электромагнитом. [c.83]

На рис. 25-9 представлена схема двухступенчатой турбогазодувки. Под действием разрежения, создаваемого при вращении лопаток 7 колеса 6, газ всасывается через патрубок 1 в первую ступень компрессора. В прямых и поворотных каналах неподвижного диффузора 5, расположенного между колесами первой и второй ступени, происходит торможение и дальнейшее сжатие газа. Затем газ поступает во вторую ступень на лопатки 4 колеса 3, где сжимается до заданного давления и через нагнетательный патрубок 2 направляется потребителю. [c.282]

Аналогично определяется тормозной момент механического тормоза при двухступенчатом торможении. В этом случае в уравнении (1.9) под Пу надо понимать частоту вращения тормозного шкива, сниженную электроторможением, по сравнению с номинальной частотой за время первого этапа торможения, т. е. в процессе замыкания механического тормоза. [c.18]

Тормоза двухступенчатого торможения. В некоторых механизмах для исключения больщих динамических нагрузок при торможении сначала создается малый тормозной момент, а затем он увеличивается до необходимого значения. Такой режим обеспечивает тормоз двухступенчатого торможения (рис. 2.21, а), выполненный на базе двухколодочного тормоза типа ТКТ. Он замыкается прн действии основной пружины 9, а размыкается при действии электромагнита 6 типа МОБ, включенного параллельно электродвигателю механизма. На тормозном рычаге 2 расположен электромагнит 1, имеющий незавнсил ую цень питания. Якорь электромагнита 1 через шток 10 воздействует на двуплечий р.ычаг 4 с осью качания 3, укрепленной на рычаге 2. Верхний конец рычага 4 через штоки 8 соединен с двумя [c.59]

Двухступенчатый гайковерт (рис. 136) имеет гидравлический редуктор, муфту обгона, соединенную со шпинделем, и золотниковое устройство. Шпиндель 6 является продолжением ведущего винта и при свободном завинчивании вращается с большим числом оборотов, дожимная лопасть 1 остается неподвижной. Так как вначале затяжки винта шпиндель получает торможение, давление начинает резко [c.255]

Рекомендованные в методике опытные значения пределов выносли ности сплава АМг61 по сравнению с аналогичными значениями, полученными в сопоставимых условиях и при одинаковых значениях N0, в 2,4 раза ниже, чем у стали Ст. 3. Испытания при трех значениях г позволили обосновать. зависимость предела выносливости Очк от среднего напряжения циклов а . Было исслеДовано влияние на усталостную прочность элементов металлических конструкций предварительного однократного статического нагружения высокими нагрузками, что соответствует условиям инспекторских испытаний кранов с динамической и статической перегрузками и двухступенчатого циклического нагружения, соответствующего принятой в краностроении упрощенной гистограмме, состоящей из большого числа циклов нормальных нагрузок рабочего состояния и малого числа циклов максимальных нагрузок рабочего состояния (резкие пуски и торможения механизмов и т. д.), причем в последнем случае учитывается повреждающее влияние максимальных нагрузок рабочего состояния, проявляющееся в снижении исходного предела выносливости элемента соединения. [c.382]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...