Аппаратура 547 — Определения экспериментальные

В лаборатории высокотемпературной металлографии Института машиноведения в настоящее время на основе изучения отечественных и зарубежных исследований и опытно-конструкторских разработок в области тепловой микроскопии в содружестве с промышленностью создаются новые образцы аппаратуры, перспективной для серийного выпуска, а также проводятся изыскания с целью определения экспериментальных возможностей разрабатываемых методов и средств главным образом применительно к установлению общих соотношений между микроструктурным и макроскопическим аспектами процессов деформирования и разрушения металлических материалов в широком диапазоне температур [2—5]. [c.8]

Аппаратура 547 — Определения экспериментальные 542—617 [c.626]

Аппаратура 545 — Определения экспериментальные 540—617 [c.634]

В книге приводится описание методов и аппаратуры для экспериментального определения теплоемкости, теплопроводности и температуропроводности материалов в твердом, жидком и газообразном состояниях. Методы основываются на решении задач нелинейной теплопроводности в режиме монотонного разогрева (охлаждения) образцов и в совокупности позволяют осуществлять теплофизические измерения в области температур от — 180 до 3000° С. Главное внимание уделено физической сущности методов, особенностям технической реализаций экспериментальных установок и анализу методических погрешностей опыта. [c.2]

Значения податливостей основных узлов расточного станка могут быть приближенно определены и аналитическим путем. Б. Т. Бросалин [7] вывел формулы для их расчета, основываясь на методах сопротивления материалов и приняв ряд допущений. При наличии сравнительно простой аппаратуры непосредственное экспериментальное определение жесткостей обеспечивает достаточно надежные результаты. [c.110]

В гидросистеме между источником энергии (насосом) и потребителем (гидромотором) для управления и распределения жидкости располагаются трубопроводы и аппаратура, создающие местные сопротивления. Для стандартного гидрооборудования в технической характеристике указываются средние величины перепада давления (сопротивления), определенные экспериментально. [c.12]

В настоящее время в экспериментальной практике используются разнообразные методы определения турбулентных характеристик потока. Однако все они могут быть разделены на две большие группы. К первой группе относят методы, основанные на введении в поток индикатора (пыль, мелкие частицы), по поведению которого можно сделать вывод о параметрах турбулентности. Это методы, основанные на эффекте Доплера (лазерный, акустический анемометры), методы мгновенной фоторегистрации, разнообразные оптические методы, методы электронных пучков и т. д. Указанные методы имеют небольшую разрешающую способность приборов, для них характерны трудности юстировки оптической системы, большой объем экспериментальной информации, а также определенные трудности расшифровки показаний аппаратуры. В то же время эти методы не искажают структуры потока и находят применение в тех случаях, когда другие методы неприменимы (например, при исследовании структуры вязкого подслоя). [c.257]

Рассмотренные как для первого, так и для второго случая постановки задач опираются на экономические оценки. Как и для других объектов нормирования, здесь также возможно использование экспериментальных исследовательских расчетов и прошлого опыта. Одним из вариантов использования прошлого опыта является задание требований к надежности элементов по прототипу. Такое задание основывается на анализе имеющейся статистической информации по надежности уже существующего оборудования (аппаратуры), близкого к рассматриваемому по значению, структуре или элементной базе. Требования по надежности в этом случае задаются с учетом возможного роста надежности элементной базы оборудования, изменения параметров по сравнению с прототипом, условий функционирования и т.п. Такой прогноз в значительной степени также опирается на экспертные оценки, однако подтверждается определенными фактическими данными. [c.395]

С целью проверки работы измерительной аппаратуры и определения гидравлических потерь сопло предварительно испытывалось на холодной воде = 6° С). Типичные экспериментальные кривые распределения давлений вдоль оси сопла представлены на рис. 1. [c.190]

Одним из путей снижения жесткости процесса сгорания является изменение параметров впрыска топлива. Определение оптимальных геометрических размеров топливной аппаратуры требует на проведение экспериментальных исследований значительных затрат времени и средств. [c.240]

Специальное экспериментальное исследование позволило для топливоподающей аппаратуры быстроходных дизелей уточнить закон гидравлического сопротивления нагнетательного трубопровода, кроме того, дать аналитическое выражение для определения коэффициента расхода топлива в соплах распылителя, а также рекомендовать для топливоподающей аппаратуры такого тина проверенные экспериментально значения коэффициентов расхода через проходное сечение иод конусом иглы форсунки и через впускные и отсечные окна во втулке плунжера. [c.240]

Для определения условного прохода и пропускной способности аппаратуры Экспериментальный научно-исследовательский институт металлорежущих станков [c.199]

Одним из способов определения точности уравнений прогнозирования является сравнение экспериментальных (измеренных) данных с прогнозируемыми. Для электронной аппаратуры самолетов других типов (США) имелись данные времени ремонта, которые не использовались при разработке этого метода. По полученным уравнениям было произведено прогнозирование времени ремонта ряда элементов этих самолетов. Всего была произведена 41 оценка точности прогнозирования, из них результаты 24 оценок вошли в 95%-ные доверительные интервалы прогнозируемой величины. Некоторые результаты сравнения экспериментальных и прогнозируемых значений приведены в табл. 20. [c.153]

Для построения рассмотренных статистических характеристик пульсаций температур используются аналоговые или цифровые методы [2]. При этом обеспечение необходимой точности измерений накладывает определенные требования к датчикам, регистрирующей аппаратуре и обработке экспериментальных данных. [c.7]

Экспериментальное определение константы термической инерции по общепринятой схеме 1 возможно только на изготовленном и уже выверенном термометре или пирометре, ибо в расчетной формуле (13.4) фигурирует температура в той части термоприемника, которая непосредственно воздействует на передаточный механизм. Такой метод обладает двумя недостатками 1) в нем не отделена термическая инерция от механической и 2) он сложен в экспериментальном отношении, если приходится иметь дело со сколько-нибудь сложным прибором. Так, например, если требуется исследовать отставание платинового термометра сопротивления, то необходимо его предварительно проградуировать, а эксперимент вести с помощью громоздкой в обращении электроизмерительной аппаратуры другой пример исследованию термической инерции термопары должка предшествовать ее градуировка и т. д. [c.218]

Экспериментальное определение амплитудно-фазовых харак> теристик электромагнитных управляющих элементов в большинстве случаев требует специальных, достаточно сложных приспособлений, различного оборудования и приборов. Наладка и настройка всей этой аппаратуры, проведение эксперимента, обработка и расшифровка результатов — вот далеко не полный перечень всех этапов работы от начала эксперимента до получения характеристик. Определение частотных характеристик расчетным путем прежде всего требует знания коэффициентов исходных уравнений, описывающих динамику электромагнитного управляющего элемента. В выражения для подсчета этих коэффициентов входят параметры, которые часто трудно, а порой и просто невозможно определить с достаточной степенью точности. Например, проводимости в стали, проводимости в зазорах, величины зазоров при сложной конфигурации изделия и т. п. В этих случаях при аналитическом определении частотных характеристик приходится прибегать к помощи тех или иных экспериментов. Следовательно, определение частотных характеристик экспериментальным путем или аналитически связано с большими затратами времени и труда, что, конечно, оправдывается тогда, когда необходимо получить точные и исчерпывающие сведения [c.328]

Аппаратура, использованная в этих экспериментах, в основном была аналогична использованной в работе автора. Экспериментальные трубы нагревались электрическим током. Температура трубы регистрировалась термопарами, заделанными на внешней поверхности трубы в различных местах по всей ее длине. Температуры на внутренней поверхности трубы вычислялись расчетным способом. Ряд термопар, заделанных по поверхности трубы в определенном порядке, позволял исследовать распределение температуры по периметру. Для большинства случаев вычисленные коэффициенты теплопереноса для каждого положения термопары основывались на средней величине показаний термопар в этом положении. Локальные температуры объема жидкости вычислялись на основании измерений температуры на входе, скорости потока жидкости и подводимого тепла на рассматриваемом участке. Измерялись также температуры на выходе, которые использовались для контроля точности. Разности температур трубки и жидкости поддерживались по возможности низкими для большей точности измерения во избежание громоздких вычислений в связи с изменением физических характеристик от температуры. Были предприняты меры, чтобы избежать погрешности за счет примесей, а также образования пузырьков воздуха при использовании воды. Экспериментально и путем вычислений определялись необходимые поправки на тепловой поток от трубы, на потерю тепла во внешнюю среду вдоль медных проводов, передающих электрический ток. Получены результаты для труб со следующими внутренними диаметрами (0,5 0,6 0,75 0,8 1,0 1,5 и 2,0 дюйма) 1,27— [c.247]

Для измерения КРТ в образцах с острыми трещинами датчик — лопатка оказался непригодным, поэтому были сделаны попытки использовать аппаратуру, аналогичную той, которая применяется для определения вязкости разрушения в линейно-упругой области. Эти попытки были успешными и увенчались разработкой метода измерения КРТ с помощью двухконсольного датчика (См. рис. 69), прикрепляемого к образцу. После соответствующей экспериментальной и теоретической тарировки значения КРТ могут быть непосредственно вычислены по показаниям датчика [10, И]. В процессе экспериментальной тарировки образец разгружают при некотором значении расстояния между ножами (Уд), затем его разрезают, и на металлографическом микроскопе замеряют величину б. Таким образом испытывают серию образцов и строят тарировочную кривую зависимости б от Уд. Пример такой кривой для образца, испытываемого на изгиб, показан на рис. 82, а [12]. Для малых смещений значения я велики, но по мере увеличения ид л- 2 (т. е. Уд = 26). Эта величина является нижним уровнем [c.147]

Аналогичным образом можно конструировать другие простыв феноменологические схемы дискретного описания процессов разрушения слоистых и других композиционных материалов, основываясь на структурном подходе и учитывая взаимное влияние компонентов при разрушении. Общим требованием при зтом является термодинамическая непротиворечивость вводимых схем разрушения и алгоритмов их реализации, которая для адиабатических процессов сводится к тому, чтобы на дискретных элементах энергия разрушения, или диссипация внутренней энергии, была положительной неубывающей функцией, а для разрушенного элемента выполнялись определенные инвариантные свойства. Критерием адекватности построенных моделей реальным физическим явлениям служит проверка близости результатов экспериментальным данным. Следует отметить, что в литературе практически отсутствуют прямые экспериментальные данные о динамике процессов разрушения внутри тел и композиционных материалов, хотя современная физическая аппаратура позволяет визуально представить этот процесс с помощью различных томографов, плотномеров, рентгеновских датчиков и съемок в рентгеновских лучах. [c.33]

Прежде всего следует указать, что при определении лазерных параметров очень важное значение имеет качество лабораторного оборудования. Поэтому всюду, где оказалось возможным, следующим главам мы предпосылали небольшие введения, в которых рассматриваются (притом и с теоретической точки зрения) параметры, подлежащие измерению, а затем следует обзор существующих экспериментальных методов и измерительной аппаратуры. Отдельные методы разбираются на основе тех экспериментов, в которых они впервые были применены. В этих рамках проведена классификация экспериментальной техники и дано описание типичных приборов. Во многих случаях детально изложена процедура измерений, за которой следует анализ источников ошибок и указываются специальные меры, обеспечивающие более надежные результаты. [c.11]

Одновременно с основными проблемами кинематики механизмов в 30-х годах был выполнен ряд работ, посвященных основным проблемам автоматического действия и тяжелого машиностроения, начинаются исследования машин в реальных условиях их работы, т. е. с учетом колебаний отдельных звеньев, их упругости и пр. Вследствие усложнения постановки задач в динамике машин возникает необходимость в эксперименте как методе исследования. Одним из первых занялся экспериментальными методами исследований В. П. Горячкин. Им самим и его учениками был создан ряд оригинальных приборов для определения действующих сил в сельскохозяйственных машинах. Итоги подведены во втором томе издания труда Теория, конструирование и производство сельскохозяйственных машин где приведен обзор экспериментальной аппаратуры, разработанной Горячкиным и его учениками. Подобная работа была выполнена А. П. Малышевым для текстильных машин и Л. П. Смирновым — для паровых. [c.214]

Определение толщины и сплошности изолирующих покрытий. К числу электрических методов определения защитных свойств, например лакокрасочных покрытий, могут быть отнесены и методы измерения их толщины с помощью приборов, действие которых основано на изменении силы притяжения магнита к ферромагнитной подложке в зависимости от толщины магнитной пленки. Такой прибор ИТП-1 выпускает в настоящее время Хотьковский завод экспериментальной окрасочной технологии и аппаратуры. Измеритель ИТП-1 имеет форму карандаша и представляет собой пружинный динамометр, снабженный магнитом, шкалой и номограммой (индивидуальной для каждого прибора). [c.165]

Экспериментально проверена правильность передачи сигналов электронной аппаратурой. Импульсным методом измерялось эталонное сопротивление. При длительности импульса больше 20 мксек аппаратурная погрешность оказалась не выше 0,05%. Оценено влияние скин-эффекта, паразитных индуктивностей и емкостей схемы. В рабочем диапазоне т оно оказалось совершенно незначительным. Так же пренебрежимо мало изменение давления на поверхности проволочки за счет инерционных сил при резком температурном расширении проволочки. Большинство экспериментальных данных получено из опытов с использованием нескольких проволочек. В худшем случае разброс значений Г не превышал 1%. При определенном выборе на осциллограмме величины возмущения температура Т определяется с точностью 1—3°. [c.120]

Результаты, полученные в работах [49, 50], показывают, что для определения мощности, выделяющейся в зоне сварки, могут быть использованы резонансные кривые системы и формы колебаний волновода, передающего энергию в зону сварки. При проведении экспериментальных работ по снятию резонансных кривых колебательной системы и обмеру форм колебаний резонирующего стержня был использован комплект контрольно-измерительной аппаратуры и оборудования, блок-схема которого приведена на рис. 6. В качестве источника питания был использован генератор типа УЗМ-1,5. Свариваемый материал — медь толщиной б = = 0,2 -Ь 0,2 мм. [c.111]

Значительно сложнее обстоит дело с определением срока службы аппаратуры, когда приходится иметь дело с неисследованными агрессивными средами и когда величину коррозии необходимо определять экспериментальным путем. [c.11]

Для определения величины сил трения, действующих в механизме регулятора и топливоподающей аппаратуре, в НАМИ была поставлена серия специальных опытов, давших возможность приближенно оценить величину фактора торможения 45], силу сухого трения и сложного сопротивления [55]. Указанные опыты не дают для практики исчерпывающих знаний, поэтому желательно дальнейшее проведение подобных экспериментальных работ применительно к значительно большему числу типов существующих регуляторов и топливоподающей аппаратуры. [c.197]

Особенно интенсивно приступили к исследованиям и разработкам в области АЭ в середине 60-х годов в связи с насущной необходимостью создания систем предэксплуатационного и эксплуатационного контроля особо ответственных технических объектов - корпусов ракет и ядерных реакторов, трубопроводов АЭС, других крупных инженерных сооружений. Достоинство систем АЭ-конт-роля и диагностики - возможность регистрации сигналов, возникающих достаточно далеко от преобразователя, что позволяет не проводить сканирования объекта, присущего обычным УЗ-методам контроля. Поэтому АЭ-системы практически безынерционны и потенциально более надежны из-за отсутствия перемещения преобразователей. Эти достоинства послужили основой для широкого развертывания работ по созданию АЭ-систем эксплуатационного контроля объектов и связанных с ними методических и аппаратурных разработок и исследований самого явления. Однако само явление АЭ и причины, его порождающие, оказались более сложными, чем считалось в 60-х годах. По-видимому, конец 70-х годов следует рассматривать как начало второго этапа исследований в области АЭ, когда была осознана вся сложность проблем, возникающих при разработке АЭ-систем контроля, создана исследовательская аппаратура, накоплен определенный экспериментальный материал, создана база для оперативной автоматической обработки данных, достаточная для решения как исследовательских, так и технических проблем. [c.161]

При этом предполагается, что в зонах концентрации напряжений, где, как правило, происходят малоцикловые разрушения, накапливаются в основном усталостные повреждения в результате действия знакопеременных упругопластических деформаций. Вместе с тем в эксплуатационных условиях в результате работы конструкции на нестационарных режимах, в том числе при наличии перегрузок, возможно накопление односторонних деформаций, определяювцих степень квазистатического повреждения и влияю-ш их на достижение предельных состояний по разрушению. Для обоснования методологии учета накопления конструкцией (наряду с усталостными) квазистатических повреждений по результатам тензометрических измерений требуется решение прежде всего вопросов расшифровки показаний датчиков с целью воспроизведения истории нагруженности в максимально напряженных местах конструкции и оценки малоциклового повреждения для эксплуатационного контроля по состоянию. Малоцикловое повреждение может в общем случае оцениваться по результатам измерений, выполненных обычными тензорезисторами, но с расширенным диапазоном регистрируемых деформаций (до величин порядка нескольких процентов), характерных для малоцикловой области нагружений. Исследование [20] выполнялось в Московском инженерно-строительном институте и Институте машиноведения на базе разработанных в лаборатории автоматизации экспериментальных исследований МИСИ специальных малобазных тен-зорезисторов больших циклических деформаций. Аппаратура и методика эксперимента подробно описаны в [229]. На серийной испытательной установке УМЭ-10Т с тензометрическим измерением усилий и деформаций, а также крупномасштабным диаграммным прибором осуществлялось циклическое нагружение цилиндрических гладких образцов по заданному и, в частности, нестационарному режиму. Одновременно соответствующей автоматической аппаратурой производилась регистрация истории нагружения с помощью цепочек малобазных тензорезисторов, наклеенных на испытываемый образец. Сопоставление показаний тензорезисторов с действительной историей нагружения и деформирования образца, регистрировавшихся соответствующими системами испытательной установки УМЭ-10Т, давало возможность определить метрологические характеристики датчиков и особенности их повреждения в условиях малоциклового нагружения за пределами упругости. Наиболее существенными особенностями работы тензорезисторов в условиях малоциклового нагружения оказываются изменение коэффициента тензочувствительности при высоких уровнях исходной деформации и в процессе набора циклов нагружения, уход нуля тензорезисторов и их разрушение через определенное для каждого уровня размаха деформаций число циклов. [c.266]

Вопросы нормирования надежности оборудования (аппаратуры) -элементов системы - рассмотрим более подробно [95]. Очевидно, что повышение надежности оборудования при прочих равных условиях связано с повышением его стоимости, и, следовательно, теоретически можно установить некоторое оптимальное значение надежности различных видов оборудования, имея в виду его использование в системе. Практически определение таких оптимальных (или, лучше сказать, рациональных) значений ПН связано с огромными трудностями. Эти трудности определяются не только разнообразными и в значительной степени заранее не известными условиями последующего использования оборудования в системе, но и необходимостью уметь оценивать надежность оборудования на стадии его проектирования и изготовления (уметь в том числе экспериментально подтвер- [c.391]

Основным требованием к информации о нагруженности является точность определения действующих нагрузок. При экспериментальных исследованиях это требование удовлетворяется выбором соответствующей аппаратуры и длительности измерений на каждом режиме работы изучаемого объекта (машины, конструкции).. Когда изменение нагрузок имеет периодический характер, длительность тензоизмерений должна соответствовать не менее чем трем—шести полным периодам нестационарного процесса [17, 22]. Для процессов случайного типа точность определения действующих нагрузок может быть обеспечена представительной информацией в объеме, достаточном для установления статистических закономерностей изменения нагрузок,[11, 25, 27], Предполагая, что данные о нагруженности деталей представлены в наиболее полном и наглядном виде, т. е. в форме записей изменения нагрузок на осциллографной ленте, киноленте, рассмотрим методику проведения их анализе. [c.17]

Были пропедсны лабораторные испытания изнашивания различных антифрикционных материалов в присутствии в смазке естественной абразивной пыли. Испытания проводились с ирпмепением радиоактивных изотопов на машине типа МИ, оборудованной системой непрерывной циркуляции сма. зкп и аппаратурой для определения величины изнашниания экспериментальных деталей по количеству радиоактивных продуктов износа в смазке [1]. [c.47]

Метод эталонных, (нормированных) модулей, наиболее широко используемый в настояш ее время, пригоден для всех видов оборудования. Основан на сравнении экспериментально определенных и расчетных (в частности, полученных на математических моделях) численных значений параметров и показателей качества (мощности, КПД, усилий, крутящих моментов, давлений, ускорений, подачи, амплитуд вибраций и т. п.) с их паспортными данными и нормами технических условий. Преимуществом метода является возможность разностороннега использования полученной информации (для проверки деталей на прочность и износостойкость, прогнозирования их ресурса, определения затрат энергии и т. п). С помощью модулей кинематических и силовых параметров могут быть рассчитаны квалиметрические показатели, используемые для оценки качества механизмов и при диагностировании. Реализация метода эталонных модулей, основанная на применении предельных значений одного или нескольких модулей и метода ветвей, при постановке диагноза не требует сложной аппаратуры и программного обеспечения. [c.13]

Экспериментальное определение деформаций, напряжений и усилий включает постановку задачи, выбор метода исследования и аппаратуры (принцип измерения, тип и характеристики аппаратуры), проведение измерений и анализ получаемых данных. Экспериментальное определение производится на механических моделях (физическое моделирование), деталях машин и конструкциях в лабораторных, стандовых и эксплуатационных условиях. Современные экспериментальные методы позволяют находить действительные, в том числе наибольшие, вели- [c.542]

Разработан новый метод классификации и определения режимов течения двухфазной смеси, основанный на иснользовании спектрального анализа пульсаций давления на стенке. Этот метод имеет основное преимущество при классификации режима течения, так как в нем используется только одно измерение с помощью устройства, которое не требуется помещать в поток. Метод позволяет заменить визуальные описания режимов течения, имеющие субъективный характер, измерением распределения энергии в спектре пульсаций давления на стенке. Принцип метода простой, и его применение не связано с какими-либо трудностями, а для получения экспериментальных данных используется достаточно хорошо разработанная аппаратура. [c.28]

Монография является методическим руководством по исследованию при помощи поляризационно-оптического метода напряженного состояния деталей машин,различных копструкцийи сооружений. В книге изложены теоретические и экспериментальные основы метода, приведены спосооы определения разности главных напряжений и способы их разделения для плоских и объемных задач теории упругости описаны оптико-механические свойства и технология изготовления оптически чувствительных материалов дана краткая информация об измерительной аппаратуре и оаорудозании, применяемых пря экспериментальных исследованиях. [c.4]

В пятом томе описаны современные методы и средства вибрационны. измерений я испытаний механических систем. Приведены методы аналитического описания и анализа процессов и систем Описана современная аппаратура для регистрации и анализа колебатель 1ых процессов. Большое вниманяе уделено методам и средствам экспериментального определения характеристик, идентификации и виброакус-тической диагностике механических систем. Описаны практические методы и средства виброиспытаиий механических систем при гармонических, случайных и ударных воздействиях. [c.4]

В середине XVIII в. была поставлена задача определения, помимо сопротивления деформации материала, также сопротивления разрушению с учетом предельных деформаций. Однако из-за отсутствия необходимой испытательной техники ее удалось решить только в середине XIX в., когда была разработана аппаратура для измерения остаточных деформаций до 10 . Накопление экспериментальных данных поставило под сомнение существование предела упругости материала и обнаружило при растяжении кристаллических твердых тел отсутствие какой-либо их воспроизводимости в области больших пластических деформаций. Однако в 1864 г. Треска установил, что существуют измеримые и воспроизводимые коэффициенты пластического течения, которые могут быть положены в основу теории пластичности. Треска был удостоен премии фонда Монти по механике за установление следующих закономерностей [c.131]

При экспериментальном определении нагрузок широко используется метод натурных тензометрических испытаний. Испытываются ПТМ, работающие в нормальных или экстремальных эксплуатационных условиях. Измерение нагрузок (напряжений) осуществляется с помощью тензостанций [29]. Непосредственное измерение напряжений в деталях осуществляется обычно специальными датчиками [18]. Для анализа процессов нагружения и связи их с перемещениями, скоростями и ускорениями регистрируются обороты двигателей с помощью тахоге-нераторов или счетчиков оборотов, мощности двигателей с применением самопишущих ваттметров ускорения отдельных элементов определяются акселерометрами. Для регистрации углов отклонения грузовых канатов от вертикали, вылетов стрелы, перемещений тележек и т. д. используются специальные приборы, снабженные реохордами [29]. В качестве регистрирующей аппаратуры применяются осциллографы, самописцы, счетчики показаний датчиков. Для того чтобы получить достоверные данные по нагрузкам, реализация нагрузок должна быть представительной, т. е. достаточно продолжительной. Длитель- [c.94]

При сварке на установках, не оснащенных микропроцессорной аппаратурой, оптимальный режим определяют экспериментально, изменяя амплитуду А колебаний рабочего конца инструмента на холостом ходу (инструмент не контактирует с деталями), продолжительность t включения УЗ и давление р прижима инструмента к детали. Комбинация пар параметров во всех случаях влияет на качество соединения в большей мере, чем отдельный параметр. Оптимальная их комбинация обеспечивает передачу от инструмента к соединяемым участкам деталей необходимой для осуществления сварки энергии в течение экономически оправданного времени. Сложность расчетного определения потребной энергии связана с влиянием на ход процесса большого числа факторов типа термопласта, формы и размера деталей, объема размягчаемого материала, указанных параметров режима. Амплитуда является основным параметром, определяющим мощность колебаний. Она должна быть такой, чтобы не соответствовать П1астку резкого подъема кривой t =/(А) (рис. 6.39), так как иначе процесс сварки будет протекать очень медленно. В результате теплоотвода из зоны шва в случае сварки при малых значениях А качественного соединения может вообще не произойти. При высоких же А нужно строго следить за t, так как слишком длительное включение УЗ приводит к разрушению ПМ. При УЗ-свар-ке кристаллизующихся термопластов требуются более высокие значения Лиг, чем при УЗ-варке аморфных термопластов (рис. 6.39). Установки с повышенной мощностью необходимы и при сварке ПКМ на основе тугоплавких частично кристаллических полимеров типа ПЭЭК. Коэффициент усиления амплитуды в таких установках доходит до 1 2,5. Наиболее значимой для качества соединения является комбинацияр-А. Чтобы минимизировать расслоение ПКМ при их УЗ-сварке применяют дополнительный прижим материала в околошовной зоне. Современной [c.399]

В этой связи следует отметить, что встречающийся в литературе термин волна конечной амплитуды в экспериментальном аспекте не совсем удачен, ибо любая реальная волна имеет конечную амплитуду. Нелинейные же эффекты проявляются не во всякой реальной волне, а лишь при достаточно больилой ее амплитуде какой иментю— это зависит от чувствительности аппаратуры и метода регистрации данного конкретного нелинейного эффекта. В теоретическом плане этот термин имеет вполне определенный смысл он указывает на учет нелинейных членов в уравнениях гидродиналтки и вытекающих из этого следствий. В таком именно смысле этот термин будет сохранен и в данном изложении. Реальную же ультразвуковую волну, в которой фактически проявляются нелинейные эффекты, мы будем называть просто волной большой амплитуды , условившись при этом исключать из рассмотрения сильные ударные волны (возникающие, например, при взрывах и разрядах), которым соответствуют числа Маха, близкие к единице, и которые подчиняются другим законам распространения (см., например, работы [17, 18]). [c.68]

Описание экспериментального оборудования и методика эксперимента занимают в предлагаемом курсе лишь столько места, сколько необходимо для того, чтобы читатель получил представление о постановке опыта. Мы полагаем, что в каждом авиационном вузе курс должен быть дополнен руководством по лабораторным работам, в котором имеется детальное описание аппаратуры, методики эксперимента, вывод рабочих формул и определение иогрешностей эксперимента применительно к оборудованию данного вуза. [c.7]

Отметим в заключение еще раз, что при выборе характеристик экспериментальной аппаратуры особое внимание должно быть обращено на то, чтобы на результатах испытания не сказывались динамические свойства самой аппаратуры. При определенных условиях, как было показано в гл. ХП1, могут возникать и в соединительных каналах сложные переходные проЬессы. Это также должно учитываться при подготовке к опытам и при обработке полученных экспериментальных характеристик. В некоторых случаях на результатах испытания могут существенно сказаться акустические эффекты, которыми сопровождается не только работа самих исследуемых элементов, но также и процесс заполнения и опустошения камеры датчика. Первая резонансная акустическая частота трубки длиной I равна ы = с141, где с — скорость звука в данной среде. Рекомендуется выбирать характеристики мембран датчиков давления так, чтобы собственная частота их колебаний не меньше чем в 4—5 раз превышала максимальную частоту исследуемых колебаний давлений. При этом искажения по амплитуде колебаний не превышают 6—7% от номинального ее значения [4]. [c.432]

Под методической подготовкой испытаний в широком смысла слова понимается разработка планов проведения основных этапов исследовательских работ, отдельных экспериментов или контрольных проверок, разработка рабочих программ, теоретические и конструктивные разработки узловых вопросов испытаний и подготовка к практическому решению их, продуманный выбор приборов, аппаратуры и методов измерений. Успешному проведению испытаний в значительной мере способствует четкое выяснение основной цели выполняемого исследования, правильный выбор и определение критериев для оценки полученных результатов. Любое экспериментальное исследование или этап испытаний СПГГ поз1воляет или даже требует определять большое количество закономерностей, коэффициентов, параметров. При испытаниях СПГГ можно получить разнообразные зависимости, количество которых во много раз больше, чем это встречается при испытаниях обычных двигателей внутреннего сгорания. Для сокращения трудоемкости исследования следует по возможности ограничивать число зависимостей, используемых для решения основной задачи, и сохранять постоянными все второстепенные условия работы или параметры. [c.138]

При помощи ударной трубы возможно создание высокотемпературных потоков газа в широком диапазоне плотностей. Несмотря на кратковременность процесса, быстродействующая аппаратура дает возможность проводить тепловые замеры. Более того, кратковременность действия потока имеет даже определенные преимущества, так как с высокой точностью позволяет считать процесс передачи тепла стенкам одномерным. Результаты многих работ [1—4], в которых изучалось развитие пограничного слоя и теплообмен на стенке ударной трубы с помощью тонкопленочных термометров сопротивления, показали, что температура поверхности стенки трубы может быть измерена очень точно. Поэтому в настоящее время появилось два метода измерения коэффициентов переноса, в основе которых лежат результаты измерений теплопередачи к стенкам ударной трубы. Впервые численное решение задачи теплообмена было получено в работе [5] и экспериментально проверено в работе 61, в которой авторы измерили теплообмен в критической точке тупоносого тела, помещенного в ударную трубу. Результаты работы 6] в основном подтвердили теорию, изложенную в работе [5], но при этом обнаружилось, что теплообмен в сильной степени зависит от числа Ье (числа Люиса) и вязкости газа поэтому получить данные о коэффициенте вязкости высокотемпературного газа в невоз-ыущенном потоке было практически невозможно. Авторы работы [7] используя теорию, предложенную в работе [5], а также результаты работы [8], дающей теоретический анализ ламинарного пограничного слоя на стенке ударной трубы, показали, что тепловой поток на боковой стенке очень слабо зависит от числа Люиса. Поэтому в соотнощении для теплообмена единственной неизвестной можно считать коэффициент вязкости в невозмущенном потоке. Это позволило им, используя данные по определению теплового потока к стенкам ударной трубы, при сравнении с численными решениями уравнений пограничного слоя на стенках получить экспериментальные результаты по определению коэффициента вязкости диссоциированного кислорода. Оценивая результаты эксперимента, они пришли к выводу, что на теплообмен к боковой стенке очень слабо влияет фитерий Прандтля, число Люиса, а лучистый тепловой поток в диапазоне температур 2000—4000° К еще пренебрежимо мал. Погрешность экспериментальных данных о вязкости, полученных по этой методике, оценивается авторами в пределах 16%- Сравнение полученных опытных данных с данными, рассчитанными по формуле [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...